。776 北京科技大学学报 2006年第8期 30, 表1冷轧带钢的中间凸度及边降 (a)带钢宽度B=1040mm Table 1 Middle crown and edge drop of cold rolling strip 20 常规凸度辊 m 10 单锥度辊 钢卷 Cio C一CsC0o平均值C0一C1s平均值 4 7 16 100 0 100 5 6 20 16 CW2/um 30 6 10 12 1 2 10 常规凸度辊 写20 2 11 2 10(b)带钢宽度B1352mm 3 6 5 ,单锥度辊 注采用现场测试WC钢卷横截面形状数据进行边降计算C1 1o0 0 100 cw2/μm 为中间凸度，C。Cs为边降！. 20 (c)SmartCrown银 制这项板形控制新技术在1700mm冷连轧生产 10 1.B-1040mm 2.B-1248mm 线上仍处于调试阶段，还没有正式投产应用.轧 0 制调试过程中，现有辊形控制不当极易出现“剪 -10 边”、辊面粘结和边降控制效果不对称等问题，造 200 200 成停产，影响现场生产顺利进行.有关进一步单 400 600 Cw2/um 锥度工作辊辊形优化设计，精确窜辊预设定，前 馈、反馈控制，窜辊与弯辊联合控制等内容正在研 图3不同工作锟锟形锟缝调节域比较图 究之中. Fig.3 Contrastive figures about roll gap adjusting area with different work roll profiles 该冷轧生产线设计只在轧制电工钢时才使用 边降控制，因此与单锥度工作辊配套使用的支持 0.75 辊也要与常规凸度工作辊配合在线使用，这就使 得该支持辊的磨损情况变得复杂，难以控制.目 0.70 前还没有针对各钢种的边降控制标准，因此还没 0.65 有完整的单锥度辊使用工艺和合理的窜辊策略， 0.6 没有达到理想的使用状态. 据 0.55 2 43 4 4结论 6 0.5995460-300-100100300460495 (1)单锥度工作辊结合液压窜辊技术应用在 带钢宽度/mm 冷连轧机带钢生产中可以有效的控制带钢边降， 提高带钢成品边部板形质量. 图4带钢边降控制效果对比 Fig.4 Comparison of the effect on strip edge drop control (2)单锥度工作辊辊形曲线段辊径急剧减小， 轧制时大大降低了带钢边部的压下量，使得边降 4,5和6为同钢种同规格带钢没有采用边降控 得到有效补偿.与其他辊形相比，该辊形的板形 制.对比可见采用边降控制后带钢的边降情况 调节域较小，对板形凸度和平坦度的控制能力较 得到了明显改善， 差，主要用于边降控制 从表1中可以看出，冷轧带钢的中间凸度平 (3)该边部板形控制新技术在国内某1700 均为7m,边降平均值为16m,总凸度平均值为 mm冷连轧带钢生产线上仍处于调试阶段.为了 23m.在经过边降控制之后，中间凸度平均降为 达到电工钢边降控制正常工业应用状态并扩展到 6m,边降平均降为6m,总凸度平均降为12m. 其他钢种，还需要进一步优化设计辊形，研究窜辊 可见，采用单锥度工作辊结合窜辊可以有效的控 策略、窜辊和弯辊联合控制技术等，应用于生产， 制带钢的边降，同时不会对带钢凸度控制的造成 坏的影响， 参考文献 单锥度工作辊结合液压窜辊进行带钢边降控 【刂曹建国。顾云舟，张杰。等.1700mm冷轧带钢轧机板形控图 3 不同工作辊辊形辊缝调节域比较图 Fig.3 Contrastive figures about roll gap adjusting area with different work roll profil es 图 4 带钢边降控制效果对比 Fig.4 Comparison of the effect on strip edge drop control 4 , 5 和 6 为同钢种同规格带钢没有采用边降控 制.对比可见, 采用边降控制后带钢的边降情况 得到了明显改善 . 从表 1 中可以看出, 冷轧带钢的中间凸度平 均为7 μm ,边降平均值为16 μm ,总凸度平均值为 23 μm .在经过边降控制之后 ,中间凸度平均降为 6μm , 边降平均降为6 μm ,总凸度平均降为12 μm . 可见, 采用单锥度工作辊结合窜辊可以有效的控 制带钢的边降, 同时不会对带钢凸度控制的造成 坏的影响 . 单锥度工作辊结合液压窜辊进行带钢边降控 表 1 冷轧带钢的中间凸度及边降 Table 1 Middle crown and edge drop of cold rolling strip μm 钢卷 C100 C100-C15 C100平均值 C100-C15平均值 4 7 16 5 6 20 7 16 6 10 12 1 2 10 2 11 2 6 6 3 6 5 注:采用现场测试 WLC 钢卷横截面形状数据进行边降计算, C100 为中间凸度, C100-C15为边降[ 1] . 制这项板形控制新技术在 1 700 mm 冷连轧生产 线上仍处于调试阶段 ,还没有正式投产应用 .轧 制调试过程中, 现有辊形控制不当极易出现“剪 边” 、辊面粘结和边降控制效果不对称等问题, 造 成停产, 影响现场生产顺利进行 .有关进一步单 锥度工作辊辊形优化设计, 精确窜辊预设定, 前 馈、反馈控制, 窜辊与弯辊联合控制等内容正在研 究之中. 该冷轧生产线设计只在轧制电工钢时才使用 边降控制, 因此与单锥度工作辊配套使用的支持 辊也要与常规凸度工作辊配合在线使用 ,这就使 得该支持辊的磨损情况变得复杂, 难以控制 .目 前还没有针对各钢种的边降控制标准 , 因此还没 有完整的单锥度辊使用工艺和合理的窜辊策略, 没有达到理想的使用状态 . 4 结论 (1)单锥度工作辊结合液压窜辊技术应用在 冷连轧机带钢生产中可以有效的控制带钢边降, 提高带钢成品边部板形质量. (2)单锥度工作辊辊形曲线段辊径急剧减小, 轧制时大大降低了带钢边部的压下量 , 使得边降 得到有效补偿.与其他辊形相比, 该辊形的板形 调节域较小 ,对板形凸度和平坦度的控制能力较 差,主要用于边降控制. (3)该边部板形控制新技术在国内某 1 700 mm 冷连轧带钢生产线上仍处于调试阶段, 为了 达到电工钢边降控制正常工业应用状态并扩展到 其他钢种 ,还需要进一步优化设计辊形 ,研究窜辊 策略 、窜辊和弯辊联合控制技术等 ,应用于生产. 参 考 文 献 [ 1] 曹建国, 顾云舟, 张杰, 等.1 700 mm 冷轧带钢轧机板形控 · 776 · 北 京 科 技 大 学 学 报 2006 年第 8 期