冷连轧机带钢单锥度辊边降控制

D01:10.13374j.isml00103x2006.08.015 第28卷第8期 北京科技大学学报 Vol.28 Na 8 2006年8月 Journal of University of Science and Technology Beijing Aug.2006 冷连轧机带钢单锥度辊边降控制 鲁海涛)曹建国D张杰D 曾劲松2》曾伟2》 秦胜国2) 1)北京科技大学机械工程学院。北京1000832)武汉钢铁股份有限公司，武汉430083 摘要针对冷连轧机带钢边降板形控制问题研究了单锥度工作辊的辊形构成、特点和控制策 略.建立有限元模型对比分析了单锥度、常规凸度和SmartCrow n工作辊板形控制性能并结合大 型工业轧机调试实验分析了该板形控制新技术在实际生产中的使用情况.结果表明，应用单锥度 辊可以有效降低带钢边降减小带钢总凸度. 关键词带钢：冷轧：辊形：板形控制：边降控制 分类号TG333.71 板带材是钢铁工业的主干产品.近20年来 辊发生弹性压扁，轧辊在轧件边部的压扁量明显 随着汽车、家电、轻工制造等行业自动化程度的不 小于在中部的压扁量，带钢产生边降：(2)由于自 断提高，工业用户对带钢板形质量的要求日趋严 由表面的影响，带钢边部金属除纵向流动外，还发 格，板形控制已成为冷轧带钢生产的关键性技术 生明显的横向流动，这会进一步降低边部区域的 问题之一.带钢板形包括横截面外形和平坦度两 轧制压力以及轧辊压扁量，使带钢发生边降：(3) 个项目，凸度和边降是横截面外形的主要参数. 对于四辊冷轧机，在带钢边部支承辊对工作辊产 边降控制(EDC,又称边部减薄控制)不仅有利于 生的有害弯矩也是造成轧件边降的原因9 满足目前市场需求迫切的电工钢板质量要求，而 EDC通常利用特殊设计的工作辊辊形，弱化 且可提高带钢成材率，增加轧制产量.近几年来 带钢边部厚度减薄的趋势，从而对边降进行有效 为了满足用户对带钢边部板形质量的新要求， 补偿.利用工作辊窜辊功能可以精确控制边降或 EDC日益受到重视成为带钢边部板形控制的关 者轧制带钢宽度的变化. 键技术之」！.在轧机机型确定情况下，辊形成 1.2单锥度工作辊辊形 为带钢板形控制最直接、最有效的手段，CVC 某1700mm宽带钢冷连轧机组是我国从国 EDC,FPC和VCR等板形控制技术实质即在于 外引进的第一套现代化大型冷连轧机组，1978年 辊形创新习.近年来相继涌现出单锥度工作辊、 建成投产，1995年底对计算机控制系统进行了改 非对称自补偿工作辊ASR、EDC工作辊、工作辊 造，2004年3月完成了以酸轧联机为主要内容的 窜移和交叉等多种边降控制手段到.目前冷连轧 技术改造.该冷连轧机组的第1~5架采用了工 机边降控制常用手段是单锥度工作辊窜辊.本文 作辊液压弯辊系统，第1,2和5架新增工作辊窜 主要研究单锥度辊在冷连轧机带钢边降控制中的 辊功能，前2架采用单锥度辊（如图1所示），并在 应用 轧机入口和出口处分别配有扫描式凸度仪和带寻 边功能的边降仪，用于带钢边降控制. 1DC工作原理及单锥度工作辊辊形 L 出 11EDC工作原理 -2 一定宽度的冷轧或热轧带钢在轧制过程中， 带钢两边厚度发生急剧减小的现象称为边 降4到.边降产生原因包括：(1)轧制过程中工作 窜辊 S 收稿日期：2005-06-10修回日期：20050905 基金项目：国家“九五”科技攻关重点项目(No.95527010204) 作者简介：鲁海涛(197一)，男，博士研究生：张杰(1960一)， 图1单锥度辊辊形示意图 男.教授，博士 Fig 1 Roll contour of the taper roll

冷连轧机带钢单锥度辊边降控制 鲁海涛1) 曹建国1) 张 杰1) 曾劲松2) 曾 伟2) 秦胜国2) 1)北京科技大学机械工程学院, 北京 100083 2)武汉钢铁股份有限公司, 武汉 430083 摘 要 针对冷连轧机带钢边降板形控制问题, 研究了单锥度工作辊的辊形构成、特点和控制策 略, 建立有限元模型对比分析了单锥度、常规凸度和 SmartCrow n 工作辊板形控制性能, 并结合大 型工业轧机调试实验分析了该板形控制新技术在实际生产中的使用情况.结果表明, 应用单锥度 辊可以有效降低带钢边降, 减小带钢总凸度. 关键词 带钢;冷轧;辊形;板形控制;边降控制 分类号 TG 333.71 收稿日期:2005 06 10 修回日期:2005 09 05 基金项目:国家“九五”科技攻关重点项目(No .95527010204) 作者简介:鲁海涛(1977—), 男, 博士研究生;张 杰(1960—), 男, 教授, 博士 板带材是钢铁工业的主干产品 .近 20 年来 随着汽车 、家电 、轻工制造等行业自动化程度的不 断提高 ,工业用户对带钢板形质量的要求日趋严 格,板形控制已成为冷轧带钢生产的关键性技术 问题之一 .带钢板形包括横截面外形和平坦度两 个项目, 凸度和边降是横截面外形的主要参数. 边降控制(EDC , 又称边部减薄控制)不仅有利于 满足目前市场需求迫切的电工钢板质量要求, 而 且可提高带钢成材率, 增加轧制产量.近几年来, 为了满足用户对带钢边部板形质量的新要求, EDC 日益受到重视, 成为带钢边部板形控制的关 键技术之一[ 1] .在轧机机型确定情况下 ,辊形成 为带钢板形控制最直接 、最有效的手段 , CVC , EDC , FPC 和 VCR 等板形控制技术实质即在于 辊形创新[ 2] .近年来相继涌现出单锥度工作辊、 非对称自补偿工作辊 ASR 、EDC 工作辊、工作辊 窜移和交叉等多种边降控制手段[ 3] .目前冷连轧 机边降控制常用手段是单锥度工作辊窜辊.本文 主要研究单锥度辊在冷连轧机带钢边降控制中的 应用 . 1 EDC工作原理及单锥度工作辊辊形 1.1 EDC工作原理 一定宽度的冷轧或热轧带钢在轧制过程中, 带钢 两边 厚度发 生急 剧减 小的现 象称 为边 降 [ 4 8] .边降产生原因包括:(1)轧制过程中工作 辊发生弹性压扁, 轧辊在轧件边部的压扁量明显 小于在中部的压扁量, 带钢产生边降 ;(2)由于自 由表面的影响 ,带钢边部金属除纵向流动外 ,还发 生明显的横向流动 , 这会进一步降低边部区域的 轧制压力以及轧辊压扁量, 使带钢发生边降 ;(3) 对于四辊冷轧机, 在带钢边部支承辊对工作辊产 生的有害弯矩也是造成轧件边降的原因 [ 5] . EDC 通常利用特殊设计的工作辊辊形 ,弱化 带钢边部厚度减薄的趋势 ,从而对边降进行有效 补偿 .利用工作辊窜辊功能可以精确控制边降或 者轧制带钢宽度的变化. 图 1 单锥度辊辊形示意图 Fig.1 Roll contour of the taper roll 1.2 单锥度工作辊辊形 某 1 700 mm 宽带钢冷连轧机组是我国从国 外引进的第一套现代化大型冷连轧机组 , 1978 年 建成投产 , 1995 年底对计算机控制系统进行了改 造, 2004 年 3 月完成了以酸轧联机为主要内容的 技术改造.该冷连轧机组的第 1 ～ 5 架采用了工 作辊液压弯辊系统, 第 1 , 2 和 5 架新增工作辊窜 辊功能,前 2 架采用单锥度辊(如图 1 所示),并在 轧机入口和出口处分别配有扫描式凸度仪和带寻 边功能的边降仪,用于带钢边降控制. 第 28 卷 第 8 期 2006 年 8 月 北 京 科 技 大 学 学 报 Journal of University of Science and Technology Beijing Vol .28 No.8 Aug.2006 DOI :10.13374/j .issn1001 -053x.2006.08.015

Vol.28 No.8 鲁海涛等：冷连轧机带钢单锥度辊边降控制 ·775。 由图1可知，单锥度工作辊辊身全长为L0, 为轧辊窜辊量.当带钢来料宽度发生变化时，动 由长为L1的平辊段、投影长同为L2的两段辊形 态调节轧辊窜辊量S以适应新的带钢宽度， 曲线段以及长度变化的锥形段四个部分构成.锥 单锥度辊在线使用时上辊锥段在传动侧，正 形段不参加轧制过程，不进行磨削加工.其余各 窜是上辊向传动侧窜动，结果是可轧带钢宽度减 段磨削成形光滑连接. 小.实际生产中单锥度辊的窜辊策略，亦即窜辊 辊形磨削时需要保证的重要结构参数是：平 量与带钢宽度的关系如下：设液压窜辊系统的窜 辊段的长度L1:两曲线段的投影长L2:第一曲线 辊范围为S1~S2,对应带钢宽度范围为B1~B2, 段终点对平辊段的直径差2a和第二曲线段的终 那么当带钢来料的宽度为X时，窜辊量Y的计 点对平辊段的直径差2b. 算公式为： 在磨削中随着辊身的逐渐磨损，第二曲线段 S2-Y Y-S1 (2) 的投影长度L2会逐渐增加，曲线终点斜率逐步 B2-XX-BI 变小，因此全辊形在每次磨削前后都不相同，这与 (S2-S1)X,B2S1-B1S2 其他辊形相比很特别. Y= B2-B1 B2-B1 (3) 在辊形使用中，平辊段的长度结合窜辊量来 控制可轧带钢的宽度范围：反之，也可以根据需要 2单锥度工作辊辊形的板形控制特性 轧制的带钢宽度范围和设备窜辊范围来设计平辊 21边降板形控制特性 段的长度.对某种带钢在初始窜辊量为S情况 采用二维变厚度有限元方法？建立辊系有 下，可轧带钢宽度B为： 限元模型，对单锥度辊和常规凸度辊进行轧制仿 B=2L3+S0+S (1) 真研究，得到图2，其中配套支持辊均为30m常 式中，2L3是不进行窜辊时的平辊段重合宽度， 规凸度支持辊. S。是根据边降控制的要求计算的初始窜辊量，S 由图2可见，随着窜辊量的改变相对于常规 2 (a 6) 5 2 -4 10 6 +窜辊量-100 mm 。-窜辊量0mm -10 ◆-窜辊量0mm 一窜辊量100mm -12 。-窜棍量-100mm -25 -14 。帘辊量100mm 01 -364 -156 52 260 468 -76-416-156104364 624 带钢宽度mm 带钢宽度mm 图2不同工作辊辊形配置辊缝形状对比图.()单锥度辊窜辊：(b)常规凸度辊窜辊 Fig 2 Contrastive figures about rol gap profile with different collocations of work rolls 凸度辊而言，单锥度辊的辊缝发生明显变化.负 对比如图3. 窜使得可轧带钢宽度增大，辊缝凸度减小，高次浪 通过图3比较可见。相对而言单锥度辊的调 形控制能力略有增大：正窜使得可轧带钢宽度减 节域很小，说明单锥度辊的凸度和平坦度调控能 小，辊缝凸度也减小.同时由于曲线段的存在使 力很差其主要作用就是控制带钢边降.随着轧 边部辊缝迅速增大，直至2b辊径差的程度.轧制 制带钢宽度的增加，常规凸度工作辊和 时根据热轧来料的边部情况和带钢宽度等数据预 SmartCrown工作辊的辊缝凸度调节域都增大，而 设定窜辊量，使带钢边部进入边部辊缝的适当位 单锥度辊由于其特殊的辊形和窜辊控制技术使得 置，就可以有效的降低带钢边降. 其调节域反而略有减小.因此单锥度辊主要进 2.2单锥度工作辊辊形的板凸度控制特性 行带钢边降控制. 同时采用二维变厚度有限元方法建立辊 3单锥度工作辊的调试应用 系有限元模型，对单锥度辊、常规凸度辊和 SmartCrow n辊10进行轧制仿真，配套支持辊均 在前述1700mm冷连轧机带钢生产线上进 为30m常规凸度支持辊。以CW4表示四次辊缝 行边降控制对比实验，控制效果见图4： 凸度，CW2表示二次辊缝凸度得到各辊形调节域 图4中钢卷1,2和3采用了边降控制，钢卷

由图 1 可知 , 单锥度工作辊辊身全长为 L0 , 由长为 L1 的平辊段 、投影长同为 L 2 的两段辊形 曲线段以及长度变化的锥形段四个部分构成.锥 形段不参加轧制过程 ,不进行磨削加工.其余各 段磨削成形,光滑连接. 辊形磨削时需要保证的重要结构参数是:平 辊段的长度 L1 ;两曲线段的投影长 L 2 ;第一曲线 段终点对平辊段的直径差 2a 和第二曲线段的终 点对平辊段的直径差 2b . 在磨削中随着辊身的逐渐磨损 ,第二曲线段 的投影长度 L 2 会逐渐增加 , 曲线终点斜率逐步 变小 ,因此全辊形在每次磨削前后都不相同, 这与 其他辊形相比很特别 . 在辊形使用中 ,平辊段的长度结合窜辊量来 控制可轧带钢的宽度范围 ;反之,也可以根据需要 轧制的带钢宽度范围和设备窜辊范围来设计平辊 段的长度.对某种带钢在初始窜辊量为 S 情况 下,可轧带钢宽度 B 为: B =2L 3+S 0 +S (1) 式中, 2 L3 是不进行窜辊时的平辊段重合宽度, S 0 是根据边降控制的要求计算的初始窜辊量, S 为轧辊窜辊量.当带钢来料宽度发生变化时, 动 态调节轧辊窜辊量 S 以适应新的带钢宽度 . 单锥度辊在线使用时上辊锥段在传动侧, 正 窜是上辊向传动侧窜动 ,结果是可轧带钢宽度减 小.实际生产中单锥度辊的窜辊策略 , 亦即窜辊 量与带钢宽度的关系如下 :设液压窜辊系统的窜 辊范围为 S 1 ～ S 2 ,对应带钢宽度范围为 B 1 ～ B2 , 那么当带钢来料的宽度为 X 时 ,窜辊量 Y 的计 算公式为 : S 2 -Y B 2 -X = Y -S 1 X -B 1 (2) Y = (S 2 -S 1)X B 2 -B1 + B 2 S 1 -B1 S 2 B 2 -B1 (3) 2 单锥度工作辊辊形的板形控制特性 2.1 边降板形控制特性 采用二维变厚度有限元方法 [ 9] 建立辊系有 限元模型, 对单锥度辊和常规凸度辊进行轧制仿 真研究 ,得到图 2 ,其中配套支持辊均为 30 μm 常 规凸度支持辊 . 由图 2 可见,随着窜辊量的改变,相对于常规 图 2 不同工作辊辊形配置辊缝形状对比图.(a)单锥度辊窜辊;(b)常规凸度辊窜辊 Fig.2 Contrastive figures about roll gap profile with different collocations of work rolls 凸度辊而言, 单锥度辊的辊缝发生明显变化 .负 窜使得可轧带钢宽度增大 ,辊缝凸度减小,高次浪 形控制能力略有增大 ;正窜使得可轧带钢宽度减 小, 辊缝凸度也减小.同时由于曲线段的存在使 边部辊缝迅速增大, 直至 2b 辊径差的程度 .轧制 时根据热轧来料的边部情况和带钢宽度等数据预 设定窜辊量 ,使带钢边部进入边部辊缝的适当位 置,就可以有效的降低带钢边降. 2.2 单锥度工作辊辊形的板凸度控制特性 同时采用二维变厚度有限元方法[ 9] 建立辊 系有限 元模 型, 对单 锥度辊 、常规 凸度 辊和 SmartCrow n 辊[ 10] 进行轧制仿真 , 配套支持辊均 为 30μm 常规凸度支持辊, 以CW4 表示四次辊缝 凸度 ,CW2 表示二次辊缝凸度得到各辊形调节域 对比如图 3 . 通过图 3 比较可见, 相对而言单锥度辊的调 节域很小, 说明单锥度辊的凸度和平坦度调控能 力很差, 其主要作用就是控制带钢边降.随着轧 制带 钢 宽 度 的 增 加, 常 规 凸 度 工 作 辊 和 SmartCrow n 工作辊的辊缝凸度调节域都增大 ,而 单锥度辊由于其特殊的辊形和窜辊控制技术使得 其调节域反而略有减小 .因此, 单锥度辊主要进 行带钢边降控制. 3 单锥度工作辊的调试应用 在前述 1 700 mm 冷连轧机带钢生产线上进 行边降控制对比实验 ,控制效果见图 4 : 图 4 中钢卷 1 , 2 和 3 采用了边降控制 , 钢卷 Vol.28 No.8 鲁海涛等:冷连轧机带钢单锥度辊边降控制 · 775 ·

。776 北京科技大学学报 2006年第8期 30, 表1冷轧带钢的中间凸度及边降 (a)带钢宽度B=1040mm Table 1 Middle crown and edge drop of cold rolling strip 20 常规凸度辊 m 10 单锥度辊 钢卷 Cio C一CsC0o平均值C0一C1s平均值 4 7 16 100 0 100 5 6 20 16 CW2/um 30 6 10 12 1 2 10 常规凸度辊 写20 2 11 2 10(b)带钢宽度B1352mm 3 6 5 ,单锥度辊 注采用现场测试WC钢卷横截面形状数据进行边降计算C1 1o0 0 100 cw2/μm 为中间凸度，C。Cs为边降！. 20 (c)SmartCrown银 制这项板形控制新技术在1700mm冷连轧生产 10 1.B-1040mm 2.B-1248mm 线上仍处于调试阶段，还没有正式投产应用.轧 0 制调试过程中，现有辊形控制不当极易出现“剪 -10 边”、辊面粘结和边降控制效果不对称等问题，造 200 200 成停产，影响现场生产顺利进行.有关进一步单 400 600 Cw2/um 锥度工作辊辊形优化设计，精确窜辊预设定，前 馈、反馈控制，窜辊与弯辊联合控制等内容正在研 图3不同工作锟锟形锟缝调节域比较图 究之中. Fig.3 Contrastive figures about roll gap adjusting area with different work roll profiles 该冷轧生产线设计只在轧制电工钢时才使用 边降控制，因此与单锥度工作辊配套使用的支持 0.75 辊也要与常规凸度工作辊配合在线使用，这就使 得该支持辊的磨损情况变得复杂，难以控制.目 0.70 前还没有针对各钢种的边降控制标准，因此还没 0.65 有完整的单锥度辊使用工艺和合理的窜辊策略， 0.6 没有达到理想的使用状态. 据 0.55 2 43 4 4结论 6 0.5995460-300-100100300460495 (1)单锥度工作辊结合液压窜辊技术应用在 带钢宽度/mm 冷连轧机带钢生产中可以有效的控制带钢边降， 提高带钢成品边部板形质量. 图4带钢边降控制效果对比 Fig.4 Comparison of the effect on strip edge drop control (2)单锥度工作辊辊形曲线段辊径急剧减小， 轧制时大大降低了带钢边部的压下量，使得边降 4,5和6为同钢种同规格带钢没有采用边降控 得到有效补偿.与其他辊形相比，该辊形的板形 制.对比可见采用边降控制后带钢的边降情况 调节域较小，对板形凸度和平坦度的控制能力较 得到了明显改善， 差，主要用于边降控制 从表1中可以看出，冷轧带钢的中间凸度平 (3)该边部板形控制新技术在国内某1700 均为7m,边降平均值为16m,总凸度平均值为 mm冷连轧带钢生产线上仍处于调试阶段.为了 23m.在经过边降控制之后，中间凸度平均降为 达到电工钢边降控制正常工业应用状态并扩展到 6m,边降平均降为6m,总凸度平均降为12m. 其他钢种，还需要进一步优化设计辊形，研究窜辊 可见，采用单锥度工作辊结合窜辊可以有效的控 策略、窜辊和弯辊联合控制技术等，应用于生产， 制带钢的边降，同时不会对带钢凸度控制的造成 坏的影响， 参考文献 单锥度工作辊结合液压窜辊进行带钢边降控 【刂曹建国。顾云舟，张杰。等.1700mm冷轧带钢轧机板形控

图 3 不同工作辊辊形辊缝调节域比较图 Fig.3 Contrastive figures about roll gap adjusting area with different work roll profil es 图 4 带钢边降控制效果对比 Fig.4 Comparison of the effect on strip edge drop control 4 , 5 和 6 为同钢种同规格带钢没有采用边降控 制.对比可见, 采用边降控制后带钢的边降情况 得到了明显改善 . 从表 1 中可以看出, 冷轧带钢的中间凸度平 均为7 μm ,边降平均值为16 μm ,总凸度平均值为 23 μm .在经过边降控制之后 ,中间凸度平均降为 6μm , 边降平均降为6 μm ,总凸度平均降为12 μm . 可见, 采用单锥度工作辊结合窜辊可以有效的控 制带钢的边降, 同时不会对带钢凸度控制的造成 坏的影响 . 单锥度工作辊结合液压窜辊进行带钢边降控 表 1 冷轧带钢的中间凸度及边降 Table 1 Middle crown and edge drop of cold rolling strip μm 钢卷 C100 C100-C15 C100平均值 C100-C15平均值 4 7 16 5 6 20 7 16 6 10 12 1 2 10 2 11 2 6 6 3 6 5 注:采用现场测试 WLC 钢卷横截面形状数据进行边降计算, C100 为中间凸度, C100-C15为边降[ 1] . 制这项板形控制新技术在 1 700 mm 冷连轧生产 线上仍处于调试阶段 ,还没有正式投产应用 .轧 制调试过程中, 现有辊形控制不当极易出现“剪 边” 、辊面粘结和边降控制效果不对称等问题, 造 成停产, 影响现场生产顺利进行 .有关进一步单 锥度工作辊辊形优化设计, 精确窜辊预设定, 前 馈、反馈控制, 窜辊与弯辊联合控制等内容正在研 究之中. 该冷轧生产线设计只在轧制电工钢时才使用 边降控制, 因此与单锥度工作辊配套使用的支持 辊也要与常规凸度工作辊配合在线使用 ,这就使 得该支持辊的磨损情况变得复杂, 难以控制 .目 前还没有针对各钢种的边降控制标准 , 因此还没 有完整的单锥度辊使用工艺和合理的窜辊策略, 没有达到理想的使用状态 . 4 结论 (1)单锥度工作辊结合液压窜辊技术应用在 冷连轧机带钢生产中可以有效的控制带钢边降, 提高带钢成品边部板形质量. (2)单锥度工作辊辊形曲线段辊径急剧减小, 轧制时大大降低了带钢边部的压下量 , 使得边降 得到有效补偿.与其他辊形相比, 该辊形的板形 调节域较小 ,对板形凸度和平坦度的控制能力较 差,主要用于边降控制. (3)该边部板形控制新技术在国内某 1 700 mm 冷连轧带钢生产线上仍处于调试阶段, 为了 达到电工钢边降控制正常工业应用状态并扩展到 其他钢种 ,还需要进一步优化设计辊形 ,研究窜辊 策略 、窜辊和弯辊联合控制技术等 ,应用于生产. 参 考 文 献 [ 1] 曹建国, 顾云舟, 张杰, 等.1 700 mm 冷轧带钢轧机板形控 · 776 · 北 京 科 技 大 学 学 报 2006 年第 8 期

Vol.28 No.8 鲁海涛等：冷连轧机带钢单锥度辊边降控制 777。 制能力研究.钢铁研究。2002,126(3)：16 【刀CampusJJ,Terreaux S.Roches L V D.etdl.New online 【2】曹建国。张杰。陈先霖。等.宽带钢冷连轧机选型配置.北 gage for edge drop measurement and effect of tapered work 京科技大学学报。2003.25(S3):109 mls.ron Steel Er吗1995(12)：27 【习曹建国。张杰。陈先霖。等.宽带钢热连轧机选型配置与板 【网浜田龙次镰田俊二，江藤学，等。冷延ペ了夕口又压延机 形控制.钢铁。2005.40(6)：38 实机特性一入了夕口又压延机仁上马冷延钢板)工ッ之 [4 Hiruta T.AkagiI Mizushima N.Development of advanced ド口yプ低减技术开发.塑性之加工，1997,38(6)：571 transverse thickness pmofie control of thin hard sted strips at [9 Chen X L Zou J X.A specialized finite dlement model for ir tandem cold rolling mil.Kawasaki Steel Giho.1996.28(2): vestigating controlling factors affecting behavior of rols and 103 strip flatness //Proceedings of 4th International Steel Rolling [5】王军生，赵启林矫志杰，等.T一WRS&C冷轧机工作原理 Conference.Deauvilk,1987:E4.I 与应用.重型机械2001(6)：8 [10 Seiinger A.May thofer A.Kainz A.SmartCrown-A new 【6池文茂。高巍。吴滨，等.冷轧带钢轧制中的新技术一边降 system for improved profile flatnes control in strip mill. 控制.矿冶。2003,12(2)：91 Steel Times Int 2002.26(11):11 Edge drop control of a taper roll during continuous cold rolling LU Haitao.CAO Jianguo).ZHANG Jie.ZENG Jinsong?,ZENG We.QIN Shengguo 1)Mechanical Engineering Schook University of Science and Technology Beijing.Beijing 100083.China 2)Wuhan I mn and Steel (Stock)Co.Ltd.Wuhan 430080.Chim ABSTRACT The construction,characteristic and shift strategy of a taper work roll were investigated for the problem of edge drop control during continuous cold rolling.A finite element model w as built to analyze the strip shape control capability of the taper work roll,common crown work roll and SmartC rown work roll contrastively,and the application of this new strip shape control technology to real production was dis- cussed based on the debugging tests on a large production mill.The results show that the use of a taper roll can reduce the edge drop and total crown of strip steel efficiently. KEY WORDS strip:cold rolling;roll contour;strip shape control;edge drop control(EDC Effect of high magnetic field on the crystallization of Nd2Fei4B/a Fe nanocom- posite magnets WANG Zhanyong2.XU Hui,NI Jiansen,LI Qiang,ZHOU Bangxin 1)Institute of Materials Science Shanghai University,Shanghai 200072.China 2)Department of Materials Engineering Shanghai Institute of Techrology,Shanghai 200235,China 3)Center of Test and Measurement,Shanghai Uriversity.Shanghai 200436.China ABSTRACT Nds 1Dyo.9Fe76.9sCos s5Bs 5 nanocomposite magnets annealed with and without a 10 T mag- netic field were investigated in this article.The ribbons with coexisting amorphous and crystalline phases were selected to do this study.The results of Mossbauer spect roscopy revealed that the content of aFe in- creased when annealed in high strength magnetic field.The size of the grains also increased considerably af- ter the applicat ion of magnetic annealing.All these led to the decrease of the magnetic properties,especially the coercivity of the ribbons. KEY WORDS magnetic materials;nanocomposite magnet;crystallization;magnetic field;melt spinning 【摘自Rare Metals,2006,25(4):337

制能力研究.钢铁研究, 2002 , 126(3):16 [ 2] 曹建国, 张杰, 陈先霖, 等.宽带钢冷连轧机选型配置.北 京科技大学学报, 2003 , 25(S3):109 [ 3] 曹建国, 张杰, 陈先霖, 等.宽带钢热连轧机选型配置与板 形控制.钢铁, 2005 , 40(6):38 [ 4] Hiruta T , Akagi I , Mizushima N.Development of advanced transverse thickness profile control of thin hard steel strips at tandem cold rolling mill.Kawasaki Steel Giho , 1996 , 28(2): 103 [ 5] 王军生, 赵启林, 矫志杰, 等.T-WRS &C 冷轧机工作原理 与应用.重型机械, 2001(6):8 [ 6] 池文茂, 高巍, 吴滨, 等.冷轧带钢轧制中的新技术—边降 控制.矿冶, 2003 , 12(2):91 [ 7] Cam pas J J, Terreaux S , Roches L V D, et al.New on-line gage for edge drop measurement and effect of t apered w ork rolls.Iron Steel Eng, 1995(12):27 [ 8] 浜田龙次, 镰田俊二, 江藤学, 等.冷延ペアクロス压延机 の实机特性— ペアクロス压延机による冷延钢板のエッジ ドロツプ低减技术の开发.塑性と加工, 1997 , 38(6):571 [ 9] Chen X L, Zou J X.A specialized finite element model f or in￾vestigating controlling factors affecting behavior of rolls and strip flatness ∥Proceedings of 4th Int ernational S teel Rolling Conference .Deauville , 1987:E4.1 [ 10] Seilinger A , May rhofer A, Kainz A .SmartCrow n—A new system f or improved profile & flatness control in strip mill. Steel Times Int, 2002 , 26(11):11 Edge drop control of a taper roll during continuous cold rolling LU Haitao 1) , CAO Jianguo 1), ZHANG J ie 1) , ZENG Jinsong 2) , ZENG Wei 2) , QIN Shengguo 2) 1)Mechanical Engineering S chool, University of Sci ence and Technology Beijing , Beijing 100083 , China 2)Wuhan I ron and St eel(St ock)Co .Ltd , Wuhan 430080 , C hina ABSTRACT The construction , characteristic and shift strategy of a taper wo rk roll w ere investigated for the problem of edge drop co ntrol during continuous cold rolling .A finite element model w as built to analyze the strip shape control capability of the taper w ork roll , common crow n w ork roll and SmartC row n wo rk roll contrastively , and the application of this new strip shape control technology to real production w as dis￾cussed based o n the debugging tests on a large production mill .The results show that the use of a taper roll can reduce the edge drop and to tal crow n of strip steel efficiently . KEY WORDS strip ;cold rolling ;roll contour;strip shape control;edge drop control(EDC) Effect of high magnetic field on the crystallization of Nd2Fe14B/α-Fe nanocom￾posite magnets WANG Zhanyong 1 , 2), X U Hui 1), NI Jiansen 1), LI Qiang 3), ZHOU Bangxin 1) 1)Institut e of Materials Science, Shanghai University , Shanghai 200072 , C hina 2)Department of Mat erials Engineering , Shanghai Institut e of Tech nology , Shanghai 200235 , China 3)Cent er of Test and Measurement , Shanghai Uni versit y , Shanghai 200436 , China ABSTRACT Nd8.1Dy0.9Fe76.95Co8.55B5.5 nanocomposite magnets annealed with and without a 10 T mag￾netic field were investigated in this article.The ribbons with coexisting amo rphous and crystalline phases w ere selected to do this study .The results of Mössbauer spectroscopy revealed that the content of α-Fe in￾creased w hen annealed in high strength magnetic field .The size of the grains also increased considerably af￾ter the application of mag netic annealing .All these led to the decrease of the magnetic properties, especially the coercivity of the ribbons. KEY WORDS magnetic materials ;nanocomposite magnet ;crystallization ;magnetic field ;melt spinning [ 摘自 Rare Metals, 2006 , 25(4):337] Vol.28 No.8 鲁海涛等:冷连轧机带钢单锥度辊边降控制 · 777 ·