·268 北京科技大学学报 第35卷 边界条件，得到应力和应变的分布 向中线上节点等效应力的分布情况及两种条件下的 横向加劲肋XY轴垂直纸面向外 对比分析.从图可以看出，小变形与大变形计算结 ccccccccccccccctccccccccccccctc 果呈现的规律基本相同.在应力值方面，大变形比 小变形计算结果要小.对于22m长烟道，如在x= -1.56m处，该位置小变形和人变形计算结果分别 向 加 是25MPa和20MPa,二者相差20%.并且由分析 劲L -L 可知，如果不计支座的影响，在该路径上，烟道跨 肋L 度方向等效应力较大的节点一般分布在中间板格的 长度L=n×1m,n=4,6,8,…,20,22 边中点附近. 2.2.2烟道截面长度方向中线（路径2）的对比分析 图3烟道底板路径及节点分布 图5为小变形和大变形条件下烟道长度方向中 Fig.3 Path in flue floor and node distribution 线上节点等效应力的分布情况及两种条件下的对比 2.2.1烟道截面跨度方向中线（路径1）的对比分析 分析.从图可以看出，路径2各板格边中点的应力 路径1为烟道截面跨度方向的中线，共有91个 值在烟道长度方向总是呈现“两端大中间小”的抛 节点，横向加劲肋和板在该处相交.对于板而言，横 物线形式，小变形与大变形计算结果呈现的基本规 向加劲肋可视为较强的弹性约束甚至是固定约束 律也基本相同，在应力值方面，大变形比小变形计 在此路径上，应力较大，位移主要是烟道结构的整 算结果要小.对22m长州道，如在节点坐标z=0 体位移 m处，该位置小变形和大变形计算结果分别是4.2 图4为小变形和大变形条件下烟道截面跨度方 MPa和5.0MPa,二者相差16%， …·…大变形计算 30 L=22m 。一小变形计算 -7.8-6.76-5.72-4.68-3.64-2.6-1.56-0.520.521.562.63.644.685.726.767.8 节点位置/m 图4烟道长22m时路径1上节点等效应力 Fig.4 Equivalent stress of nodes in Path 1 when the flue length is 22 m ·…大变形计算 16 14 ·小变形计算 =2m 12 10 0 -11-10-9-8-7-6-5-4-3-2-101234567891011 节点坐标/m 图5烟道长22m时路径2上节点等效应力 Fig.5 Equivalent stress of nodes in Path 2 when the flue length is 22 m 通过以上分析可知，大变形和小变形计算的应 效应力的影响约13%左右，对路径2的节点等效应 力分布有相同的趋势：考虑大变形效应后，烟道结 力的影响约10%左右，对整个结构的节点等效应力 构的等效应力变小，大变形效应对路径1的节点等 的影响约9%