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,1054, 北京科技大学学报 第31卷 出，在轧制力为2MN,带钢宽度为1200mm,窜辊量 且 ◆-银量一200mm 为一200~一150mm时，弯辊力变化引起的辊缝凸 -10 量一有根量0 女第辊量=+200mm 度改变基本相同：窜辊量为一150~十200mm时，弯 -20 辊效力KB逐渐提高，在负弯辊时弯辊效力呈非线 30 性，且负弯辊力越大，弯辊效力越高；在正弯辊时，弯 40 辊效力基本不变，工作辊窜辊量分别为一200,0和 200mm时，KB约为-0.099，-0.137和-0.208. 50 50 100 150 200 根身磨损凸度μm 60 50 图4磨损产生的辊缝凸度变化 且40 Fig.4 Change of roll gap crown by roll wear 全长2200mm;在窜辊量为一150mm时，恰处于临 界位置，此后辊间接触长度将随着窜辊量的增加而 减小；在正窜辊极限位置，即窜辊量为十200mm时， -200 -100 0 100 200 辊间有效接触长度最小，为1850mm,因此，分别取 箱银量mm 窜辊量为一200，一150,0和+200mm时的辊缝形 图6工作辊窜辊对辊缝凸度的影响 状和对应的带钢凸度进行比较分析，如图5和图6 Fig.6 Influence of work roll shifting on roll gap crown 所示，从图中可以看出，在轧制力为2MN、带钢宽 度为1200mm和弯辊力为0时，随着工作辊由负极 160 限位置逐渐正向窜动，在窜动量为-200~一150 -◆-窜辊量=-200mm e-窜银量。-150mm mm时，辊缝凸度保持不变：当窜辊量为一150~0 窜银量=0 *一窜银量=+200mm mm时，辊缝凸度逐渐减小，但变化比较缓慢；随着 40 轧辊从零位正向窜动，即窜动量从0到十200mm 0 时，辊缝凸度明显减小，工作辊在士200mm窜动引 40 起的辊缝凸度总变化量△Cs为一11.5m 020 00 -200 -1000100200 300 弯辊力kN 目0.19 者的 图7弯辊力对辊缝凸度的影响 ◆一窄辊量=-200mm Fig.7 Influence of work roll bending force on roll gap erown e-银量-150mm 图0.174 ☆一馆根量=0 4一官辊量=+200mm 4平整机板形综合调控特性分析 0.16 00 -400 -200 0 200400 6H0 距带钢中点的距离/mm 从以上分析可以看出，工作辊磨损和窜辊都会 引起承载辊缝凸度的减小，而工作辊弯辊力由正弯 图5工作辊窜辊对辊缝形状的影响 辊向负弯辊的逐渐调节则会引起承载辊缝凸度的增 Fig.5 Influence of work roll shifting on roll gap shape 大·所以，必须施加相应的弯辊力来增大承载辊缝 3.2工作辊弯辊特性 凸度，以补偿工作辊磨损和窜辊引起的承载辊缝凸 弯辊力的调节功效（即弯辊效力）可用弯辊力影 度的减小，即为了使承载辊缝凸度保持相对稳定，必 响系数KB表示： 须使得： K-8 △CB=一(ACM十△CS), 式中，△CB为弯辊产生的辊缝凸度变化，△CM为磨 式中，△CB为弯辊引起的辊缝凸度变化量，△FB为 损产生的辊缝凸度变化，△Cs为窜辊产生的辊缝凸 与△CB对应的弯辊力改变量 度变化 弯辊力作为平整机板形控制的重要手段，其变 由此可以得出热轧平整机在平整过程中，工作 化对辊缝凸度的影响如图7所示，从图中可以看 辊磨损、窜辊和弯辊对板形的综合影响及调控如图图4 磨损产生的辊缝凸度变化 Fig．4 Change of roll gap crown by roll wear 全长2200mm；在窜辊量为—150mm 时恰处于临 界位置此后辊间接触长度将随着窜辊量的增加而 减小；在正窜辊极限位置即窜辊量为＋200mm 时 辊间有效接触长度最小为1850mm．因此分别取 窜辊量为—200—1500和＋200mm 时的辊缝形 状和对应的带钢凸度进行比较分析如图5和图6 所示．从图中可以看出在轧制力为2MN、带钢宽 度为1200mm 和弯辊力为0时随着工作辊由负极 限位置逐渐正向窜动在窜动量为—200～—150 mm 时辊缝凸度保持不变；当窜辊量为—150～0 mm 时辊缝凸度逐渐减小但变化比较缓慢；随着 轧辊从零位正向窜动即窜动量从0到＋200mm 时辊缝凸度明显减小．工作辊在±200mm 窜动引 起的辊缝凸度总变化量ΔCS 为—11∙5μm． 图5 工作辊窜辊对辊缝形状的影响 Fig．5 Influence of work roll shifting on roll gap shape 3∙2 工作辊弯辊特性 弯辊力的调节功效（即弯辊效力）可用弯辊力影 响系数 KB 表示： KB＝ ΔCB ΔFB 式中ΔCB 为弯辊引起的辊缝凸度变化量ΔFB 为 与ΔCB 对应的弯辊力改变量． 弯辊力作为平整机板形控制的重要手段其变 化对辊缝凸度的影响如图7所示．从图中可以看 出在轧制力为2MN带钢宽度为1200mm窜辊量 为—200～—150mm 时弯辊力变化引起的辊缝凸 度改变基本相同；窜辊量为—150～＋200mm 时弯 辊效力 KB 逐渐提高．在负弯辊时弯辊效力呈非线 性且负弯辊力越大弯辊效力越高；在正弯辊时弯 辊效力基本不变工作辊窜辊量分别为—2000和 200mm 时KB 约为—0∙099—0∙137和—0∙208． 图6 工作辊窜辊对辊缝凸度的影响 Fig．6 Influence of work roll shifting on roll gap crown 图7 弯辊力对辊缝凸度的影响 Fig．7 Influence of work roll bending force on roll gap crown 4 平整机板形综合调控特性分析 从以上分析可以看出工作辊磨损和窜辊都会 引起承载辊缝凸度的减小而工作辊弯辊力由正弯 辊向负弯辊的逐渐调节则会引起承载辊缝凸度的增 大．所以必须施加相应的弯辊力来增大承载辊缝 凸度以补偿工作辊磨损和窜辊引起的承载辊缝凸 度的减小即为了使承载辊缝凸度保持相对稳定必 须使得： ΔCB＝—（ΔCM＋ΔCS） 式中ΔCB 为弯辊产生的辊缝凸度变化ΔCM 为磨 损产生的辊缝凸度变化ΔCS 为窜辊产生的辊缝凸 度变化． 由此可以得出热轧平整机在平整过程中工作 辊磨损、窜辊和弯辊对板形的综合影响及调控如图 ·1054· 北 京 科 技 大 学 学 报 第31卷