第8期 杨光辉等：武钢2250热轧平整机不均匀磨损及板形调控特性 ,1055 8所示，具体过程为：当新辊上机后，需要根据平整 整一定数量的钢卷后进行窜辊，由此产生相应的承 轧制计划、初始辊形配置及目标延伸率来设定轧制 载辊缝凸度变化△Cs,当△CM十△Cs累积到一定程 力P和弯辊力F;随着带钢轧制长度的增加，由于 度就会影响到平整带钢的板形质量，因此必须调节 工作辊磨损使得辊身磨损凸度增大△Cw,产生相应 弯辊力使得△CB=一（△CM十△Cs)·这样就可以保 的承载辊缝凸度变化△CM,同时根据窜辊策略在平 证承载辊缝凸度保持相对稳定，直至工作辊磨损严 新辊上机 重下机 已知： 轧制计划 轧制力设定P,弯辊力设定F 5现场试验分析 窜辊策略 Fao=F So.S 表2为工作辊不同服役阶段的承载辊缝凸度， 宜银产生的辊缝凸度△Cs 图9为工作辊不同服役阶段的下机辊形.可以看 辊身磨损凸度△C 磨损产生的辊缝凸度ACM 出：(1)服役12h后，辊身磨损凸度约为40m,产生 弯辊产生的辊缝凸度△C量 的凸度变化△Cw=40X0.3=12m;工作辊窜辊量 从-200mm到-100mm,产生的凸度变化△Cs= 调整弯辊力F。 一1m;弯辊力的调节从十10%到一20%，即从十30 工作辊磨损严重 帮皱现象明显 kN到-60kN,凸度变化为△CB=12.6m·(2)服 役结束下机后，辊身磨损凸度约为175m,产生的 工作辊下机 凸度变化△Cw=175×0.3=52.5m;工作辊窜辊 量从-200mm到十200mm,产生的凸度变化△Cs= 图8平整机板形综合调控流程图 一11.5m;弯辊力的调节从十10%到一75%，即从 Fig.8 Flow chart of shape adjustment for the temper mill +30kN到-225kN,凸度变化为△CB=66.7m, 表2工作辊不同服役阶段的承载辊缝凸度 Table 2 Loaded roll gap crown in different serving periods 服役阶段 辊身磨损凸度/hm △C/m 窜辊量/mm △C/hm 弯辊力变化/kN △C/hm 服役12h后 40 -12 -200--100 -1 +30-60 +12.6 服役结束后 175 -52.5 -200-200 -11.5 +10-225 +66.7 300 带有台阶而造成的特殊的工作辊窜辊特性有着必然 250 的联系，为了补偿平整过程中工作辊磨损和窜辊引 200 起的承载辊缝凸度的减小，必须采用由正弯辊向负 150 弯辊逐渐变化的调节手段以增大承载辊缝凸度，从 50 而保证承载辊缝凸度的相对稳定， -1350 -850 -350 150 650 1150 距银身中点距离mm 6结论 。服役12h后（第1次测量）·服役12h后（第2次测量） ·下机后（第1次测量） +一下机后（第2次测量） (1)通过现场连续跟踪测试与分析，发现非对 称台阶式热轧平整机所特有的工作辊“W”形磨损， 图9工作辊不同服役阶段的下机辊形 并针对“W”形磨损，提出了采用磨损影响系数来描 Fig.9 Roll contour in different stages after serving 述工作辊磨损与承载辊缝凸度变化之间的关系；分 从计算结果可以看出，服役12h后和服役结束 析了兼有HCW轧机和WRS轧机特点的热轧带钢 下机后，△CB≈一（△Cw十△Cs),工作辊弯辊力的调 平整机特定的工作辊弯辊和工作辊窜辊的板形调控 节主要是为了补偿工作辊磨损和窜辊对板形的影 特性， 响.同时，在热轧平整机操作中特殊的工作辊弯辊 (2)分析了工辊磨损、窜辊及工作辊弯辊对板 调节现象，即绝大多数情况使用负弯辊，通常每进行 形的综合影响，并通过试验最终解释了热轧平整机 一次窜辊操作，负弯辊力相应增加，负弯辊量最大可 特殊的弯辊调节现象，指出随着工作辊磨损的加剧， 用到70%~80%.这种弯辊力调节的特殊现象是与 工作辊形成了特殊的“W”形磨损，使工作辊在板宽 热轧平整机特殊的“W”形不均匀磨损和由于工作辊 范围内形成了一定量的正凸度，造成辊缝凸度减小，8所示．具体过程为：当新辊上机后‚需要根据平整 轧制计划、初始辊形配置及目标延伸率来设定轧制 力 P 和弯辊力 FB0；随着带钢轧制长度的增加‚由于 工作辊磨损使得辊身磨损凸度增大ΔCW‚产生相应 的承载辊缝凸度变化ΔCM‚同时根据窜辊策略在平 图8 平整机板形综合调控流程图 Fig．8 Flow chart of shape adjustment for the temper mill 整一定数量的钢卷后进行窜辊‚由此产生相应的承 载辊缝凸度变化ΔCS‚当ΔCM＋ΔCS 累积到一定程 度就会影响到平整带钢的板形质量‚因此必须调节 弯辊力使得ΔCB＝—（ΔCM＋ΔCS ）．这样就可以保 证承载辊缝凸度保持相对稳定‚直至工作辊磨损严 重下机． 5 现场试验分析 表2为工作辊不同服役阶段的承载辊缝凸度‚ 图9为工作辊不同服役阶段的下机辊形．可以看 出：（1）服役12h 后‚辊身磨损凸度约为40μm‚产生 的凸度变化ΔCW＝40×0∙3＝12μm；工作辊窜辊量 从—200mm 到—100mm‚产生的凸度变化ΔCS＝ —1μm；弯辊力的调节从＋10％到—20％‚即从＋30 kN 到—60kN‚凸度变化为ΔCB＝12∙6μm．（2）服 役结束下机后‚辊身磨损凸度约为175μm‚产生的 凸度变化ΔCW＝175×0∙3＝52∙5μm；工作辊窜辊 量从—200mm 到＋200mm‚产生的凸度变化ΔCS＝ —11∙5μm；弯辊力的调节从＋10％到—75％‚即从 ＋30kN 到—225kN‚凸度变化为ΔCB＝66∙7μm． 表2 工作辊不同服役阶段的承载辊缝凸度 Table2 Loaded roll gap crown in different serving periods 服役阶段 辊身磨损凸度／μm ΔC／μm 窜辊量／mm ΔC／μm 弯辊力变化／kN ΔC／μm 服役12h 后 40 —12 —200～—100 —1 ＋30～—60 ＋12∙6 服役结束后 175 —52∙5 —200～200 —11∙5 ＋10～—225 ＋66∙7 图9 工作辊不同服役阶段的下机辊形 Fig．9 Roll contour in different stages after serving 从计算结果可以看出‚服役12h 后和服役结束 下机后‚ΔCB≈—（ΔCW＋ΔCS）‚工作辊弯辊力的调 节主要是为了补偿工作辊磨损和窜辊对板形的影 响．同时‚在热轧平整机操作中特殊的工作辊弯辊 调节现象‚即绝大多数情况使用负弯辊‚通常每进行 一次窜辊操作‚负弯辊力相应增加‚负弯辊量最大可 用到70％～80％．这种弯辊力调节的特殊现象是与 热轧平整机特殊的“W”形不均匀磨损和由于工作辊 带有台阶而造成的特殊的工作辊窜辊特性有着必然 的联系．为了补偿平整过程中工作辊磨损和窜辊引 起的承载辊缝凸度的减小‚必须采用由正弯辊向负 弯辊逐渐变化的调节手段以增大承载辊缝凸度‚从 而保证承载辊缝凸度的相对稳定． 6 结论 （1） 通过现场连续跟踪测试与分析‚发现非对 称台阶式热轧平整机所特有的工作辊“W”形磨损‚ 并针对“W” 形磨损‚提出了采用磨损影响系数来描 述工作辊磨损与承载辊缝凸度变化之间的关系；分 析了兼有 HCW 轧机和 WRS 轧机特点的热轧带钢 平整机特定的工作辊弯辊和工作辊窜辊的板形调控 特性． （2） 分析了工辊磨损、窜辊及工作辊弯辊对板 形的综合影响‚并通过试验最终解释了热轧平整机 特殊的弯辊调节现象‚指出随着工作辊磨损的加剧‚ 工作辊形成了特殊的“W”形磨损‚使工作辊在板宽 范围内形成了一定量的正凸度‚造成辊缝凸度减小‚ 第8期 杨光辉等： 武钢2250热轧平整机不均匀磨损及板形调控特性 ·1055·