增刊1 董凯等：承钢钒铁炉底吹N,水模型试验研究 ·225· 1000 1020- 980 1000 980 940 920 900 940l 920 880 900 860 840 7008009001000110012001300 860 底吹N,流量L·min Ⅲ孔位置 图5底吹氮气与混匀时间的关系 图8Ⅲ孔位置与混匀时间的关系 Fig.5 Relationship between bottom blowing quantity and mixing Fig.8 Relationship between the positions of ll hole and mixing time time 表5方差分析表 1100 Table 5 Variance analysis table 1050 平方和， 自由度，方差， 显著性 来源 F比 f 水平/% 1000 因素1 1989.8 4 497.45 2.43 90.00 950 因素2 7411.8 1852.95 9.07 99.95 900 因素3 1900.5 x 475.13 2.33 90.00 因素4 2290.2 y 572.55 2.80 95.00 850 e 10215.5 50 204.31 800 总和 23807.8 62 注：e代表试验误差 I孔位置 1092Lmin-. 图6【孔位置与混匀时间的关系 Fig.6 Relationship between the positions of I hole and mixing time 参考文献 1000 [1]Liu YC.Chen S Y,Wang J,et al.Process and metallurgical effect of bottom stirring system in EAF.Ind Heat,2011,40(1):63 (刘永刚，陈三芽，王婧，等.电弧炉底吹系统的生产工艺及 96( 治金效果.工业加热，2011,40(1)：63) % Jin Y L,Bao Y P,Yue F,et al.Water model study on mixing time in a 210t ladle in the CAS process.Steelmaking,2007,23 920 (6):36 900 (金友林，包燕平，岳峰，等.210t钢包CAS精炼混匀时间的 水模型试验研究.炼钢，2007,23(6)：36) 880 B] Kim S H,Fruehan R J.Physical modeling of liquid/liquid mass 360 transfer in gas stirred ladles.Metall Trans B,1987,18(2):381 Ⅱ孔位置 4] Guo HJ,Li N,Shen T T.Study on molten flow mechanism in 图7Ⅱ孔位置与混匀时间的关系 210 t RH snorkels by water model experimental.J Unin Sci Technol Fig.7 Relationship between the positions of II hole and mixing time Beijing,2011,33(Suppl 1):6 (郭汉杰，李宁，申甜甜.2I01RH浸渍管内钢液流动机理的 (3)经过正交试验分析可知：最显著影响因素 水模型实验研究.北京科技大学学报，2011,33（增刊1）：6) 2首先满足其最优条件（即底吹孔e),其他2个吹气 JiangTC.Design of Orthogonal Experimental.Jinan:Shandong 孔综合考虑混匀时间最短与保护炉壁的要求：吹气 Science and Technology Press,1985 流量则综合考虑混匀时间最短与经济效益的要求 (姜同川.正交试验设计.济南：山东科学技术出版社，1985) 6] (选择1213L·mim1对钒铁炉的炉壁冲刷过于严重， Yu J Y,He X H.Statistic Analysis of Data and Application of SPSS.Beijing:Posts and Telecom Press,2003 故选择混匀时间第二短的1092L·min).所以得 (余建英，何旭宏.数据统计分析与SSS应用.北京：人民邮 到最佳的底吹方案应为：底吹孔eb-d,底吹流量 电出版社，2003)增刊 1 董 凯等: 承钢钒铁炉底吹 N2水模型试验研究 图 5 底吹氮气与混匀时间的关系 Fig． 5 Ｒelationship between bottom blowing quantity and mixing time 图 6 Ⅰ孔位置与混匀时间的关系 Fig． 6 Ｒelationship between the positions of Ⅰ hole and mixing time 图 7 Ⅱ孔位置与混匀时间的关系 Fig． 7 Ｒelationship between the positions of Ⅱ hole and mixing time ( 3) 经过正交试验分析可知: 最显著影响因素 2 首先满足其最优条件( 即底吹孔 e) ，其他 2 个吹气 孔综合考虑混匀时间最短与保护炉壁的要求; 吹气 流量则综合考虑混匀时间最短与经济效益的要求 ( 选择 1213 L·min － 1 对钒铁炉的炉壁冲刷过于严重， 故选择混匀时间第二短的 1092 L·min － 1 ) ． 所以得 图 8 Ⅲ孔位置与混匀时间的关系 Fig． 8 Ｒelationship between the positions of Ⅲ hole and mixing time 到最佳的底吹方案应为: 底吹孔 e--b--d，底吹流量 表 5 方差分析表 Table 5 Variance analysis table 来源 平方和， S 自由度， f 方差， V F 比 显著性 水平/% 因素 1 1989. 8 4 497. 45 2. 43 90. 00 因素 2 7411. 8 4 1852. 95 9. 07 99. 95 因素 3 1900. 5 4 475. 13 2. 33 90. 00 因素 4 2290. 2 4 572. 55 2. 80 95. 00 e 10215. 5 50 204. 31 总和 23807. 8 62 注: e 代表试验误差． 1092 L·min － 1 ． 参 考 文 献 ［1］ Liu Y G，Chen S Y，Wang J，et al． Process and metallurgical effect of bottom stirring system in EAF． Ind Heat，2011，40( 1) : 63 ( 刘永刚，陈三芽，王婧，等． 电弧炉底吹系统的生产工艺及 冶金效果． 工业加热，2011，40( 1) : 63) ［2］ Jin Y L，Bao Y P，Yue F，et al． Water model study on mixing time in a 210 t ladle in the CAS process． Steelmaking，2007，23 ( 6) : 36 ( 金友林，包燕平，岳峰，等． 210 t 钢包 CAS 精炼混匀时间的 水模型试验研究． 炼钢，2007，23( 6) : 36) ［3］ Kim S H，Fruehan Ｒ J． Physical modeling of liquid /liquid mass transfer in gas stirred ladles． Metall Trans B，1987，18( 2) : 381 ［4］ Guo H J，Li N，Shen T T． Study on molten flow mechanism in 210 t ＲH snorkels by water model experimental． J Univ Sci Technol Beijing，2011，33( Suppl 1) : 6 ( 郭汉杰，李宁，申甜甜． 210 t ＲH 浸渍管内钢液流动机理的 水模型实验研究． 北京科技大学学报，2011，33( 增刊 1) : 6) ［5］ Jiang T C． Design of Orthogonal Experimental． Jinan: Shandong Science and Technology Press，1985 ( 姜同川． 正交试验设计． 济南: 山东科学技术出版社，1985) ［6］ Yu J Y，He X H． Statistic Analysis of Data and Application of SPSS． Beijing: Posts and Telecom Press，2003 ( 余建英，何旭宏． 数据统计分析与 SPSS 应用． 北京: 人民邮 电出版社，2003) ·225·