·224· 北京科技大学学报 第36卷 表3因素水平表 Table 3 Factor levels 单孔吹气量/ 吹气孔 吹气孔 吹气孔 因素 (L.min-1) I位置 Ⅱ位置 Ⅲ位置 水平1 728 水平2 849 b b 6 水平3 971 水平4 1092 d d 水平5 1213 图4DJ800工作界面 Fig.4 Work interface of DJ800 表4正交试验表 Table 4 Orthogonal test table 因素1 因素2 因素3 因素4 混匀时间/s 试验号 模型单孔底吹流量/(L·min) I孔位置 Ⅱ孔位置 Ⅲ孔位置第1组第2组第3组平均混匀时间 1 728 a 6 d 167 163 162 164 849 219 228 216 221 971 a 213 213 213 213 4 1092 230 232 227 230 1213 6 230 235 226 230 6 728 b 230 235 243 236 7 849 6 6 188 171 180 180 971 6 d 210 210 212 211 9 1092 e 139 o 1213 6 144 名 g 146 728 18 183 182 12 849 183 176 176 178 6 971 b 167 174 171 以 1092 b 209 218 221 216 1213 174 4 154 164 16 728 d d 6 223 229 227 7 849 d d 235 224 215 224 186 176 19 1092 d b 200 190 209 200 1213 166 152 156 158 2 728 e 185 190 180 184 2 849 d 160 150 146 152 971 6 163 173 153 163 24 1092 d 135 140 150 142 2 1213 6 6 164 158 156 159 吹流量)时，混匀时间随着底吹氮气流量的增大 2.3方差分析及显著性检验 而减少.不难得出以下观点：随着吹气流量的增 对表4中实验所得数据进行方差分析，选出对 大，底吹气体的搅拌能力增强，促进钢液的更快 混匀时间影响最显著的因素.其结果如表5所示. 混合. 不难看出，在本次实验中最显著的影响因素是 2.2吹气孔位置对混匀时间的影响 因素2(I孔的吹气位置)囿 图6~8分别显示了三个底吹气孔在不同选择 3结论 时对混匀时间的影响.由于3个吹气孔同时底吹N2 会造成相互干扰，使每个吹气孔在单独观察时，并不 (1)在保持底吹位置不变的情况下，随着底吹 与其位置的选择呈现一定规律.这也从一定程度上 氮气流量的增大，钒铁液的混匀时间不断减小. 说明了3股底吹气体相互之间存在影响，进而对流 (2)3个底吹孔的位置选择有相互影响作用， 场产生一定影响. 其中以底吹孔I的影响最为显著.北 京 科 技 大 学 学 报 第 36 卷 图 4 DJ800 工作界面 Fig． 4 Work interface of DJ800 表 3 因素水平表 Table 3 Factor levels 因素 单孔吹气量/ ( L·min － 1 ) 吹气孔 Ⅰ位置 吹气孔 Ⅱ位置 吹气孔 Ⅲ位置 水平 1 728 a a a 水平 2 849 b b b 水平 3 971 c c c 水平 4 1092 d d d 水平 5 1213 e e e 表 4 正交试验表 Table 4 Orthogonal test table 试验号 因素 1 因素 2 因素 3 因素 4 混匀时间/s 模型单孔底吹流量/( L·min － 1 ) Ⅰ孔位置 Ⅱ孔位置 Ⅲ孔位置 第 1 组 第 2 组 第 3 组 平均混匀时间 1 728 a b d 167 163 162 164 2 849 a e e 219 228 216 221 3 971 a d a 213 213 213 213 4 1092 a a c 230 232 227 230 5 1213 a c b 230 235 226 230 6 728 b c c 230 235 243 236 7 849 b b b 188 171 180 180 8 971 b e d 210 210 212 211 9 1092 b d e 139 131 137 136 10 1213 b a a 144 144 149 146 11 728 c a e 188 183 174 182 12 849 c c a 183 176 176 178 13 971 c b c 167 174 173 171 14 1092 c e b 209 218 221 216 15 1213 c d d 174 164 154 164 16 728 d d b 223 229 219 227 17 849 d a d 235 224 215 224 18 971 d c e 186 176 170 177 19 1092 d b a 200 190 209 200 20 1213 d e c 166 152 156 158 21 728 e e a 185 190 180 184 22 849 e d c 160 150 146 152 23 971 e a b 163 173 153 163 24 1092 e c d 135 140 150 142 25 1213 e b e 164 158 156 159 吹流量) 时，混匀时间随着底吹氮气流量的增大 而减少． 不难得出以下观点: 随着吹气流量的增 大，底吹气体的搅拌能力增强，促进钢液的更快 混合． 2. 2 吹气孔位置对混匀时间的影响 图 6 ～ 8 分别显示了三个底吹气孔在不同选择 时对混匀时间的影响． 由于 3 个吹气孔同时底吹 N2 会造成相互干扰，使每个吹气孔在单独观察时，并不 与其位置的选择呈现一定规律． 这也从一定程度上 说明了 3 股底吹气体相互之间存在影响，进而对流 场产生一定影响． 2. 3 方差分析及显著性检验 对表 4 中实验所得数据进行方差分析，选出对 混匀时间影响最显著的因素． 其结果如表 5 所示． 不难看出，在本次实验中最显著的影响因素是 因素 2( Ⅰ孔的吹气位置) ［6］． 3 结论 ( 1) 在保持底吹位置不变的情况下，随着底吹 氮气流量的增大，钒铁液的混匀时间不断减小． ( 2) 3 个底吹孔的位置选择有相互影响作用， 其中以底吹孔Ⅰ的影响最为显著． ·224·