250 200℃ 3,0 Superheat oil 200 poonpoad P Melted 10113150 2. 150 1.8 1.2 100 0.6 20C 50 15129630510152025 Overcooled Radial width of Oil fliw rate,L/h 51015 2025 mushroom,cm Oil flow rate,L/h 图4不同油流量下对应不同钢水过热度时 图5 资油冷却时假定条件下的热平衡操作区 的游菇头尺寸 Fig.5 Safty opcration of tuyere cooled Fig.4 Predicted size of mushroom forming by oil at the case of the assumption, at various superheat,as function heat balance is only concerned of varying oil flow rate 4油冷风口保护综合分析 G.Denier[s1的实验研究指出，底枪管所接受的热量主要决定于喷嘴顶端的火点区温 度，尽管冷却剂和氧流出口膨胀的冷却作用抵消了绝大部分的热流，但管壁受热依旧与火点 区温度有较大的关系，而与砖和管壁之间的传热关系不大。前面已经提到在假设的条件下， 图5中的过热度可以近似转化为用火点区温度来表达的供热强度，据此又可以进一步按一定 的比例将图5的纵轴对应为管壁的受热热流，以便与本实验的结果相互比较。经估算得到由 过热度变化所引起的管壁受热热流的变化值比实验范围的管壁受热热流的变化值小，因此， 可以将图2与图5结合起来，就得到了与实际底枪操作相符合的操作示意图（如图6所示）。 由于本实验结炭线较热平衡区的变化梯度大，必然有一个区域两者相交。图中I线为临界结 炭线，I线为喷嘴烧蚀线，线为过冷堵塞线。由图可知，图中阴影部分为喷嘴安全操作区 间。应该指出的是，由于热态参数极少，铁水过热度与供热强度之间的准确对应值的计算目 入 Safty region I.eriticel ca-bon deposition line B.ine ot tuyere wearing ll.eriticel tine of subcooling. Flow rate of oil 图6底吹氧气喷嘴安全操作示意图 Fig.6 Scheme of safty cooling of bottom blown tuyere 11刘洲 几二土上 护二祠目﹄‘ 。 尸入么垫全 “ 才 灭叭 ”弓 七 里 】 叹 冈队 褚阮 乏冬 少 ， 尾 一 … ‘ ‘，上︷ ︻比盆口日 勺。﹄ 罗呈 居贾 曰 印 ， ， 图 不 同 油流 量 下 对 应 不 同钢 水 过 热度时 的 蘑 菇头 尺 寸 ， ‘ 。 ， 喷 油冷 却时 假 定 条件 下 的 热 平 衡操 作 区 ， 油冷风 口 保护综合分析 。 〔 ’ 的 实验研究 指 出 ， 底枪管所接 受的热 量 主要 决定 于喷嘴顶 端 的 火 点 区 温 度 ， 尽 管冷却剂和氧流 出 口 膨胀 的冷却作用抵消 了绝大部分的热流 ， 但管壁受热 依旧与火点 区 温 度有较大 的关系 ， 而 与 砖和 管壁 之 间的传热关 系不大 。 前面 已 经提到 在假设 的条件下 ， 图 中的过 热 度可 以近 似转化 为 用火点区温 度来 表达 的 供热强 度 ， 据此 又可 以进一步按一定 的 比例 将 图 的纵轴 对应为 管壁 的受热 热流 ， 以 便与本实验 的结 果 相互 比较 。 经估算得到 由 过 热 度变化 所 引起 的 管壁 受热 热 流 的变化值 比实验范 围的 管壁受热 热流 的变 化值小 ， 因此 ， 可 以将 图 与 图 结 合起来 ， 就 得到 了与实 际底 枪 操 作 相符合 的操 作示意 图 如 图 所示 。 由于 本实验结 炭线较 热 平衡区 的变化梯 度大 ， 必 然有一 个 区域 两 者 相交 。 图中 线为 临界 结 炭 线 ， 线为喷嘴烧 蚀 线 ， 线为过 冷堵塞 线 。 由 图可 知 ， 图中阴影部分为喷嘴 安全 操作 区 间 。 应该 指 出的 是 ， 由于 热 态 参数 极少 ， 铁水过 热 度与 供热强 度之 间的准 确对应值 的计算 目 一 一 一 － 一 一一 一一 一 － 一 飞。︸一抽﹄。尸六一甲。 图 底 吹 氧气喷 嘴 安全操 作示 意 图 从