油冷底吹氧喷嘴冷却的不稳定性分析

D0I:10.13374/i.issm1001053x.1990.01.002 第126第1期 北京科技大学学报 Vol.13 No.1 1990年1月 Journal of University of Science and Technology Beijing Jan,1990 油冷底吹氧喷嘴冷却的不稳定性分析 尹弘斌吴平男 (治炼研究字) 捕要：针对洒冷底吹氧喷嘴冷却存在的操作不稳定的向题，从喷嘴过冷却堵塞和油 料在环缝内结炭堵塞两方面入手，并在实验和前人工作的基础上，成功地解释了产生上述问 题的原闪和条件，给出了嘴安会操作的定性说明，为该向题的进~一步解决提供了理论依 据。 关键词：油，底吹氧喷嘴，冷却 The Cooling Unstability of Oxygen Bottom- Blown Tuyere Cooled by Light Oil Yin Hongbin Wu Pingnan ABSTRACT:It was found that the unstability was caused by the blocking of tuyere for the overdeveloped mushroom and annulus for carbon deposition produced from oil.Based on the experiment results,the reasons and conditions about this phenomena was discussed in detail,and a qualitative account of the safe cooling operation was also presented. KEY WORDS:light oil,cooling operaticn,oxygen bettom-blown tuyere 目前世界上比较成功的底吹氧气转炉的底枪冷却一般均采用喷丙烷、天然气等气态碳氢 化合物的Q-BOP法或采用喷轻柴油和煤油等液态碳氢化合物的LWS法。考虑到天然气资源 的限制，若要在我国推广和使用底吹氧的铁水预处理方法，其底吹风口的保丹就只能采用油 料做为冷却剂。不幸的是，该冷却方式的实际使用又避到了新的障碍。 根据日本金属材料研究所的报道，油冷底吹氧气铁水预处理炉的喷嘴作极不稳定。在 保证正常喷吹的条件下，到实验中期，供油压力大幅度上升，流量控制变得极为困难。对风 门底枪的解制发现，在风口内铜答的外壁表面有大量的炭沉：附着，铭塞了供油环缝。若在 1988一12一21收稿 8

第 卷第 期 北 京 科 、 技 大 学 学 报 年 月 。 油冷底吹氧喷嘴冷却的不稳定性分析 尹弘斌 吴平 男 冶 炼研 究 帘 摘 要 针对 汕冷底吹 氧喷嘴冷却存在的操 作不稳 定 的问题 ，从 喷嘴过冷 却堵塞和 油 料 在环 缝 内结炭堵塞两 方面 入 手 ， 井 在实脸 和 前人 工 作的 毯础上 ， 成 功 地解释 了产 生上 述问 题的 原 因和 条件 ， 给 出 了喷嘴安全操 作的 定性 说明 ， 为该 问题 的 进 一 步解 决 提 供 了理论 侬 据 。 关健 词 油 ， 底 吹 氧喷 嘴 ， 冷 却 ， 夕 牙 夕” 手 一 ‘ 。 “ ， ， ， 、 ， 、 一 从 ， ， 目前 世界 上 比较 成 功 的底吹 氧气转炉的底枪 冷 却一般 均采 用喷 内烷 、 天 然气等气态碳氢 化 合物 的 一 法或 采 用喷轻 柴 油和 煤 油等液 态碳氢化 合物 的 ， 法 。 考虑到 天然 气资源 的限 制 ， 若 要在我 国推广和 使用底 吹 氧 的铁水 预 处 理 方法 ， 其底吹 风 口 的保 护就 只 能 采用油 料 做 为冷 却剂 。 不幸 的 是 ， 该冷 却方式的实际 使用 又 迢 到 了新 的障 碍 。 根据 日本金属材 料 研究所 的 报道 ， 油冷底吹氧 气铁 水 预处 理 炉 的喷 嘴操作极 不稳 定 。 在 保证 正常喷吹 的 条件 卜 ， 到实验 中期 ， 供 油压 力大 福度上 升 ， 流 量控 制变得极为 困难 。 对风 底 枪 的 解 刘发 现 ， 在 风 口 内铜 管的 外壁 表面 有大量 的炭 沉积附着 ， 铭塞 了供 油环 缝 。 若 在 一 一 收 稿 DOI ：10．13374／j ．issn1001－053x．1990．01．002

吹炼时提高油流量，虽然可以使沉积炭量减少，但底枪端由于过冷，经常出现凝固铁头过 大，以致堵塞吹氧管的现象【1。这一现象是在氧气底吹转炉的LWS法中没有出现过的。关于 这一问题，我们很容易找到两方面的证据。 首先，在化工生产中凡苯参与的高温反应金属容器表面往往要附着沉积炭层。轮质油中 芳香烃类物质含量很高，而这类物质又均由多个苯分子构成，活性更强。当油流经底枪环缝 时，若金屈壁面达到足够高的温度且使经过的油上升到一定温度的情况下，将潜在着炭沉积 堵塞环缝的危机。其次，LWS法的资料表明，实测底枪外壁温度和油的出口湖度均很低， 而且底枪的供油环缝较宽【2)，不出现比密问题也是可能的。因此，这就需要有严格的实验 和理论分析加以辨明。 1实验设备与实验方法 图1是实验设备示意图。枪体是由p6mm×1.5mm的铜管和中10mm×1.5mm的不锈钢管 组成，环缝宽0.5mm,油从炉体下部流入枪体，经硅碳棒炉加热后流出。实验时将炉温加至 一定的温度，通人固定流量的油，经过预实验确定的合适时间后，降温至室温，测量室温下 实验前后的压差变化，并取下铜管测量铜管上的沉积炭长度，实验记录全过程外管壁面温度 的变化和出口油温，并定时观察热态下环绝内流动阳力损失的变化。 Therr.ometer Thermogreph =01 Heating elements I:.ner tube o.d.6mm Furnece 3.5 C-deposition region 3.0 2.5 Measure pomt 2.0 Deposited- Non-deposited Furnace temp. 01 1.5 Non-C-deposltion region controiler Lanee 1.0 8 9 1011 12 Water or gas Flow rate of oil,I/h 图1实验设备示意图 阴2结炭出现时的临界油流量与热流的关系 Fig.1 Schematic diagram of the experi- Fig.2 Rclation between the critical-oil 、 mental apparatus flow rate of carbon deposition appcarence and the heating intensity 2实验结果 实验首先确定了枪体环缝内有无结炭的标谁。其后在多组炉温下选择出了临界状态所对 应的油流量值，以淮确地掌握环缝结炭的条件和规律。实验结果如图2示。图中纵轴所示供 热强度是根据炉温和钢管外表面实测温度经辐射与对流的准确估算得到的，该热流完全来自 于钢管的侧壁。在实验数据表1中，还示出了临界状态下油的出口混度，由表可见，该温度 、 值极为接近，其均值约为163°C。这说明只要油温达到160°C以上，环缝内就可能出现结炭 9

吹 炼时提高油流量 ， 虽 然可 以使沉 积炭量 减 少 ， 但底枪 前端 由于过 冷 ， 经 常 出现凝 固铁头过 大 ， 以 致堵塞 吹 氧管的现 象 ’ 。 这一现象 是 在氧 气底吹转灼 的 法 中没有 出现过 的 。 关于 这一 向题 ， 我 们很 容 易找到 两方面 的证据 。 首先 ， 在化 工生 产 中凡苯 参与 的高温反应金属容 器 表面往往 要附着沉 积炭 层 。 轻质 油中 芳 香烃类 物质 含量很 高 ， 而 这类 物质 又 均 由多个苯分子 构成 ， 活性 更强 。 当 油流经 底枪环缝 时 ， 若 金属 壁 面达 到 足 够 高的温 度且使 经过 的油上 升到一定温度的 情况 下 ， 将潜在 着炭沉积 堵塞环 缝 的 危机 。 其 次 ， 法 的资料 表 明 ， 实测 底枪 外壁 温度和 油 的 出 日 流 度 均很 低 ， 而且 底枪 的 供油环 缝较 宽 〔 〕 ， 不 出现 堵寒 问题 也 是可 能 的 。 因此 ， 这 就需 要有严 格 的实验 和 理论 分析加 以辨 明 。 实验设备与实验方法 图 是实验 设备示 意 图 。 枪体 是 由叻 的铜 管和 叻 只 的 不锈 钢管 组 成 ， 环 缝宽 ， 油从 炉体 下部流入枪体 ， 经 硅碳棒 炉加 热 后流 出 。 实 验 时将 炉温 加至 一 定的温度 ， 通 人 固定流量的油 ， 经过 预实验 确定 的合 适时 间后 ， 降温至室 温 ， 测量室 温下 实验前后 的 压 差 变化 ， 并取下铜 管测量铜 管上 的沉积炭长 度 ， 实验 记录 全过 程 外管壁面温度 的变化和 出 口 油温 ， 并定时观 察热态 下环 缝 内流 动阴 力损 失 的变化 。 认二 冬口瑰份口 冈 旦 区 云 一 州 砂、 饱 一理号一 价 乌 一 益 一 几 且。 里 」 以匕。 了 了 以 了刀 、 仁 一 口 巴 厂 钧公 七之 丁‘ 口 叩辛 “ 一 一 封 。 力 一 户 ‘飞已。 一 宁 一一 一 “ 飞‘。 了 忍 … 中，八上让宁几 曰︸工 ﹄一一工例。及名祠︹梦。匀沁洲。成三的 ‘ 图 实 验 设 备 示意 图 图 结 炭 出现 时的临 界油流 量 与 热流 的关 系 三 巴 实 验 结 果 实 检首先 确定 了枪体 环缝 内有 无结 炭 的标准 。 其 后在 多组 炉温 下选 择 出 了临界 状 态所 对 应 的油流量值 ， 以准 确地 掌握环 缝结炭的 条 件和规律 。 实验结 果如 图 示 。 图中纵轴所示 供 热强 度是很据 炉温和 钢管外表 面实测温度 经辐射与对流 的准 确估算得到 的 。 该热流完全来 自 于钢管的 则壁 。 在实验数据表 中 ， 还示 出 了临界状 态下 油 的出 口 温 度 ， 由 表可 见 ， 该温 度 值 极为接近 ， 其 均值 约为 。 这说 明只 要油温达 到 以上 ， 环 缝 内就可 能 出现结 炭

现象。 3底吹风口冷却热平衡分析 由于实验具体条件的限制，作者未能对底吹喷嘴的热平衡做实测分析，但前人对此已做 过大量的工作，他们的结论可以直接用于本文的分析和讨论。 表1实验条件与实验临界点选择结果 Table 1 The experiment conditions and the results of choosing critical points 枪壁面温度℃ 炉温℃ 油浅量1/h 热流密度×105kJ/h,m2 出门油温℃ Th 753 6.73 1.815 166 350 365 310 775 7.38 1.980 165 367 367 315 803 8.42 2.180 161 377 390 337 834 9,36 2.460 162 387 385 315 875 10.56 2.836 165 305 410 375 在底吹喷嘴前端形成合适尺寸的蘑菇头是底枪抵抗各种冲击破坏的关健。游菇头过小时 不可避免的要侵蚀底枪管，反之蘑菇头过 大又会造成过冷堵塞吹氧管的现象。在 6.0 420 Butane P,Collins【3」的研究工作中对此提供了充 4.8 足的证据，并提出了喷嘴热平衡操作的慨 3,6 念。Y.Sahai等人【J通过对冷却剂、氧曾邑 流量、钢液过热度和蘑菇头直径等多方面， 1.2 因素的考察与分析给出了一个与实际较吻 Superheat 合的模型，如图3示。 2721159300.51.52.53.5 Radial width of Protective gas flow 这里我们假定有一个特定尺寸的喷 mushroom,cm rate,Nm3/min 嘴，其热平衡范围用蘑菇头半径来表示， 图3不同泼量下的多种冷却剂在不同的水过热 假设半径小于6cm发生烧损，大于9cm 度时的游菇头尺小 产生过冷将塞。再根据实验用轻柴油的热 Fig.3 Predicted size of mushroom forming 值鉴定与分析计算，将轻柴油做为另一种 at various superheats,as a function 冷却剂移入图3中左图从而得到图4。在 of varying gas flow rate and diffe- rent coolants 图4中选择不同的油流量并确定与6cm 和9cm蘑菇头尺寸相对应的钢水过热度值然后绘于图5巾。根据Y,Sahai提出的模型，这里 钢水的过热度是指喷嘴前端即火点附近的钢液的温度与此处钢液的凝固点之差。由于该模型 是利用钢水温度与蘑菇头平均温度之差由简化的传热公式确定的，也就是说藤菇头所吸收的 热量是由钢液与蘑菇头之间的对流换热来决定的，因此，当火点区周围钢液的凝固点变化不 大时，钢水的过热度的高低就直接反映了火点区附近钢液温度的高低，在这种情况下，钢水的 过热度也就代表了钢液向菇头传递的热量，亦即图5中的纵轴可以转化为供热强度。 10

现 象 。 底吹风 口 冷却热平衡分析 由于 实脸具体 条件的 限制 ， 作 者未能对底吹喷嘴 的热平 衡做实测分析 ， 但前 人对此 已做 过 大量 的 工作 ， 他 们 的结 论可 以直接 用于 本文 的分析和 讨论 。 表 实 验条 件 与实验临 界点 选择 结 果 热 流 密度 义 ‘ · 枪壁 面温度 ℃ 油流 欣 出 油温 ℃ 。 了 爪 ，直，户卜月﹃只七︸﹃ 山匕︸﹃ 」，的勺曰以，只﹃一了亡内︸匀一‘ 叮勺，口月 曰八工﹄ 巴八曰口臼︸了 工六。 ‘ ，‘工刁︺一 。 。 。 。 。 。 。 。 。 在 底吹喷嘴 前端 形成 合适 尺寸 的蘑菇头 是底枪抵抗 各种冲 击破 坏的关 性 。 蘑菇头过 小 时 不可 避 免 的 要 侵蚀 底枪 管 ， 反 之蘑菇头 过 大 又 会造 成过 冷堵塞 吹氧 管 的 现 象 。 在 甘 。 〔 “ 的研 究 工作 中对 此提供 了充 呈侣 足 的证 据 ， 并提 出了喷嘴 热 平衡操作 的 概 邑立 念 。 等人 〔 ‘ ， 通过 对冷 却剂 、 氧 鳖虽 流量 、 钢液过 热度和蘑菇头 直 径等多方面 房了 因 素的 考察与 分析 给 出 了一 个与实际较 吻 合 的 模型 ， 如 图 示 。 这 吸 我们 假定有一 个特定 尺 寸 的 喷 嘴 ， 其 热 平衡范围用蘑菇头半 径来 表示 ， 假 设半 径小 于 发 生 烧 损 ， 大于 祝 生 过 冷堵塞 。 再 根据实验 用轻柴 油的热 值 鉴定 与分析 计 算 ， 将轻 柴汕 做为 另一 种 冷 却 剂 移人 图 中左 图从 而得到 图 。 在 图 中选 择 不 同 的油流量 井 确 定 与 日 、 …一 飞， ” ‘ 才 … 。 嵘 〕 者 刃… 、 寿父 、 址 、 、气、 曰「川 鲜 、 粗 ‘声 卜 ， 、 、 然， 、 图 不 流 见 下的 多种冷 却 剂 在不 同的 润 水过 热 度 时的 蔚 菇 头 尺 寸 ， ￡ 厂 尸味 和 蘑菇头 尺寸 相对应 的 钢水过 热 度值 然 后绘 于 图 中 。 根据 提 出的摸型 ， 这里 钢水 的过 热 度 是 指喷嘴 前端 即火 点附近 的 钢液的 温 度与此 处 钢液 的 凝 固点之 差 。 由于 该模型 是利 用 钢水 温 度与蘑 菇头 平均温 度之 差 由简化 的 传热公 式确定 的 ， 也就 是说蘑菇头所 吸收 的 热量 是由 钢液与蘑菇头 之 间的 对流 换 热来 决定的 ， 因此 ， 当 火 点区周 围 钢液 的凝 固点变化 不 大时 ， 钢水 的过 热度的高低 就直接 反 映 了火 点区 附近 钢液温 度的高低 ， 在 这种情况 卜 ， 钢水 的 过 热 度 也就 代 表 了钢液 向蔚菇头 传递 的热 量 ， 亦 即图 中的纵轴可 以 转 化 为供 热强 度

250 200℃ 3,0 Superheat oil 200 poonpoad P Melted 10113150 2. 150 1.8 1.2 100 0.6 20C 50 15129630510152025 Overcooled Radial width of Oil fliw rate,L/h 51015 2025 mushroom,cm Oil flow rate,L/h 图4不同油流量下对应不同钢水过热度时 图5 资油冷却时假定条件下的热平衡操作区 的游菇头尺寸 Fig.5 Safty opcration of tuyere cooled Fig.4 Predicted size of mushroom forming by oil at the case of the assumption, at various superheat,as function heat balance is only concerned of varying oil flow rate 4油冷风口保护综合分析 G.Denier[s1的实验研究指出，底枪管所接受的热量主要决定于喷嘴顶端的火点区温 度，尽管冷却剂和氧流出口膨胀的冷却作用抵消了绝大部分的热流，但管壁受热依旧与火点 区温度有较大的关系，而与砖和管壁之间的传热关系不大。前面已经提到在假设的条件下， 图5中的过热度可以近似转化为用火点区温度来表达的供热强度，据此又可以进一步按一定 的比例将图5的纵轴对应为管壁的受热热流，以便与本实验的结果相互比较。经估算得到由 过热度变化所引起的管壁受热热流的变化值比实验范围的管壁受热热流的变化值小，因此， 可以将图2与图5结合起来，就得到了与实际底枪操作相符合的操作示意图（如图6所示）。 由于本实验结炭线较热平衡区的变化梯度大，必然有一个区域两者相交。图中I线为临界结 炭线，I线为喷嘴烧蚀线，线为过冷堵塞线。由图可知，图中阴影部分为喷嘴安全操作区 间。应该指出的是，由于热态参数极少，铁水过热度与供热强度之间的准确对应值的计算目 入 Safty region I.eriticel ca-bon deposition line B.ine ot tuyere wearing ll.eriticel tine of subcooling. Flow rate of oil 图6底吹氧气喷嘴安全操作示意图 Fig.6 Scheme of safty cooling of bottom blown tuyere 11

刘洲 几二土上 护二祠目﹄‘ 。 尸入么垫全 “ 才 灭叭 ”弓 七 里 】 叹 冈队 褚阮 乏冬 少 ， 尾 一 … ‘ ‘，上︷ ︻比盆口日 勺。﹄ 罗呈 居贾 曰 印 ， ， 图 不 同 油流 量 下 对 应 不 同钢 水 过 热度时 的 蘑 菇头 尺 寸 ， ‘ 。 ， 喷 油冷 却时 假 定 条件 下 的 热 平 衡操 作 区 ， 油冷风 口 保护综合分析 。 〔 ’ 的 实验研究 指 出 ， 底枪管所接 受的热 量 主要 决定 于喷嘴顶 端 的 火 点 区 温 度 ， 尽 管冷却剂和氧流 出 口 膨胀 的冷却作用抵消 了绝大部分的热流 ， 但管壁受热 依旧与火点 区 温 度有较大 的关系 ， 而 与 砖和 管壁 之 间的传热关 系不大 。 前面 已 经提到 在假设 的条件下 ， 图 中的过 热 度可 以近 似转化 为 用火点区温 度来 表达 的 供热强 度 ， 据此 又可 以进一步按一定 的 比例 将 图 的纵轴 对应为 管壁 的受热 热流 ， 以 便与本实验 的结 果 相互 比较 。 经估算得到 由 过 热 度变化 所 引起 的 管壁 受热 热 流 的变化值 比实验范 围的 管壁受热 热流 的变 化值小 ， 因此 ， 可 以将 图 与 图 结 合起来 ， 就 得到 了与实 际底 枪 操 作 相符合 的操 作示意 图 如 图 所示 。 由于 本实验结 炭线较 热 平衡区 的变化梯 度大 ， 必 然有一 个 区域 两 者 相交 。 图中 线为 临界 结 炭 线 ， 线为喷嘴烧 蚀 线 ， 线为过 冷堵塞 线 。 由 图可 知 ， 图中阴影部分为喷嘴 安全 操作 区 间 。 应该 指 出的 是 ， 由于 热 态 参数 极少 ， 铁水过 热 度与 供热强 度之 间的准 确对应值 的计算 目 一 一 一 － 一 一一 一一 一 － 一 飞。︸一抽﹄。尸六一甲。 图 底 吹 氧气喷 嘴 安全操 作示 意 图 从

尚不能做到，收此，这甲仅能定性的给出一种趋势。 图中(：)闪，喷嘴换作是否安全将完金由北平衡决定，只要能避免风口烧损和过冷将 店，喷嘴沁是安金的。在(b)区内，拉好油流母也可以实现无结炭的吹跨安全操作，但随 作也的除低，换作对流量的控制精度的要求越来越商。图中(）区则不你在安金操作 区，过冷路塞和结炭紫塞的矛盾无法解达。 对丁转炼钢而言，由于供氧强度大，较池诎度和火点区温度均很高，也即喷嘴管壁接 受的：流较大，其操作将处于()区或(b)区上部，出现结炭的可能性极少。而j铁水预处现 过思则不然，因生熔池温度和火点区温度均低得多，所以操作将处于(b)区的下部或() !气，产生结炭可以说是必然的。 尽管图6是在诚述的所有假定条件之下给出的，但根据图6已经能够得出必要的结论并 为邹决失水预处理炉底吹深喷嘴油冷保护的安全操作问题提供必要的理论依掘。 入 从图6可知，扩大喷嘴安全操作区就能解决喷嘴操作的隐定性问题，这可以通过两种途 径来实现，其一是使结炭曲线左移，其是使过冷斯塞线右移。两者均可将喷嘴安全操作区 扩恨到(c)区，使低热流供热条件下也可以实现喷嘴的稳定安全操作。 可以相信，只要能认真致力于这两方面的工作，铁水预处理底吹喷嘴保的稳定操作问 题是可以得到例满决的。 5结 论 (1)实验及理论分析表明，铁水顶处理过程中底吹氧喷嘴环缝出现结炭现象和操作不稳 定现象是由其特殊的治炼条件所决定的，也是客观存在的事实。 (2)抑制或消除底吹喷嘴环缝内的结炭是解决喷嘴不稳定操作的一条途径。 (3)解决资嘴操作不稳定性问题的另一条途径是设法降低轻质油的冷却强度，使过冷延 迟到来。 参考文献 1谈边做昭，术多均一，“连续底吹制炼的试作”，川本金属材料研究所工业化研究 部，1985 2 Pierre J.Lercy."Oxygen bottom blow ing by LWS process"AISE,Pittsbu- rgh,PA,Sept.1972 3 Collins P.Injection Phenomena in Extraction and Refining,Uni.of Ne- wc:.stte-upn-Tyne,England,1982,P.D7-8 A Sah:i Y,Gothrie R I L.Iron and Steelmaking,April,1984;38 5 Denier G,Gr sjcan J C.Ironmaking and Steelmaking,1980:(3):123~ 124 12

前 尚不 能做到 ， 故此 ， 这 叭仅能 定性 的 给 出一 种趋 势 。 图中 区 ， 喷 嘴换 作 是 否安全 将 完全 由热 平 衡决定 ， 只要 能 避 免 脚 「烧 损 和 过 冷 堵 窦 ， 喷 嘴 恍是 安全 的 。 在 区 内 ， 于空沛廿好 油流 最 也可 以 实现 无结 炭 的喷 啼 安全 报 作 ， 但随 介扮 流 的降 低 ， 视作 对流 量 的控 制精 度的 要求 少越 来越 产 。 图中 「则 不 俘在 安 全 换 作 区 ， 过 冷 杆塞 和 结 炎堵塞 的 矛盾 无 法 解 决 。 对 于转 价炼 钢而 言 ， 由 于供氧强 度 大 ， 份池 流 度和 火 点 区温 度均很 高 ， 也 即喷 嘴 管壁 接 受 的 ‘傲流较 大 ， 其操作 将 处 于 。 区或 区上部 ， 出现结 炭 的可 能性 极少 。 而铁 水预 处 理 过 望则 不 然 ， 因 火熔 池 温 度和火 点区温 度均低 得 多 ， 所 以操 作 ， 冬处 于 区 的 下 部 或 丈 ， 产 生 结 炭可 以 说是 必 然 的 。 尽 管图 是 在前述 的 所有 假定 条件之 下 给出的 ， 但 根据 图 已经 能够 得 出必 要 的结 论 井 为 解决 谈水 预 处 理 护底吹 氧喷嘴 油冷 保护 的安全操 作 问题 提供必 要 的 理 论依 据 。 从 图 可 知 ， 扩 大喷 嘴 安全 操 作区 就 能 解决 喷嘴 操作 的 捻定性 问题 ， 这可 以通过 两 种途 径 来 实现 ， 其一 是 使结 炭 曲线 左 移 ， 其 二 是 使过 冷 堵 塞 线右 移 。 两 者 均可 将 喷 嘴 安全 操 作 区 扩展 到 。 区 ， 使低 热流 供 热 条 件 下也可 以 实现 喷嘴 的稳 定 安全操 作 。 可 以 相 信 ， 只 要能 认 真 致 力于这 两 方面 的 工 作 ， 铁 水 预 处 理 底吹 喷嘴保 护 的稳定操 作 问 题 是可 以 得到 圆 满 解 决 的 。 了 结 论 实验 及 理 论 分析 表 明 ， 铁 水 预处 理过 程 中底 吹 氧喷嘴环 缝 出现结 炭现象和 操 作 不 稳 定现 象是 由其特殊 的冶 炼 条件所 决定的 ， 也 是客观 存在 的事实 。 抑 制或 消除 底 吹 喷 嘴 环 缝 内的结 炭 是 解 决喷 嘴 不稳定操 作 的一 条 途径 。 解决 喷 嘴操 作 不 稳定性 问题 的 另一 条途径是 设 法降低 较 质油的冷 却强 度 ， 使过 冷 延 迢 到 来 。 渡 边 收 昭 ， 部 ， 。 ， ， 参 考 文 献 找 、 多 均 一 “ 连 续 底，又制炼炉 的试 作 ” 本兔属 材料 研究所工 业化 研 究 。 “ 丫 少 一 》 ，， 卜 、 、 于 一 ” ， 叩 · · 、 ‘ ， ， 。 、 ‘ 一 、 一 介 一 。 ， ， ， 一 · ， 川 · 附 寿 ， 夕， ， ， 了 用 ， · 夕 ， 碑 门