.1146 北京科技大学学报 第35卷 220F(a) 200D 200 3 180 析出 ·3# 180 0.1Nb 0.1Nb 0.063Nb 析出 100 再结晶 0.063Nb 100 80 0.012Nb 80 -0.012Nb 60 40 20 10 100 1000 10 100 1000 时间/s 时间/s 160(c) ·1# 140(d 1# 140 .3* 120 120 析出 再结晶 0.1Nb 80 0.1Nb 60 0.063Nb 60 Q.063Nb 40 0.012Nb 40 0.012Nb 再结品 0 10 100 1000 10 100 1000 时间/s 时间/s 120g ·1# ·2# 43# 100 再结晶 60F 40 0.063N1 0.1Nb 20 0.012Nb 10 100 1000 时间/s 图2含Nb钢在不同温度下的应力松弛曲线.(a)800℃；(b)850℃：(c)900℃；(d)950℃：(C)1000℃ Fig.2 Stress relaxation curves of different Nb steels at different temperatures:(a)800℃：(b)850℃：(c)900℃；(d)950℃；(e) 1000℃ (PTT)为“C”型，随着Nb含量的增加，析出动力 X=1-exp -0.693 学的鼻尖温度在上升，但析出鼻尖对应的时间变化 to.5 (3) 不大（约为20~30s):析出可以强烈地抑制再结晶 式中，X为再结晶体积分数，o.5为再结晶完成 过程的发生，使得非再结晶温度上限得到明显的提 50%所需的时间.to.5的对数形式正比于温度的倒 高：高Nb钢在1000℃时的再结晶软化曲线在等 数，这一热激活过程可表述为 温约20s后偏离了Avrami方程拟合曲线，而依据 Miao等的实验表明，在1000℃下并未观察到应 to.5 x exp RT (4) 变诱导Nb(CN)析出，因此，减慢再结晶过程的原 因可能与Nb溶质拖曳作用有关 式中，Qsx为静态再结晶激活能，R为气体常数. 按照式(3)可得到三种不同Nb含量钢再结晶 3讨论 Avrami指数n,分别为1.0、1.1和1.35，由此可知 3.1静态再结晶动力学行为 含Nb实验钢静态再结晶的形核及晶粒长大机制是 对于静态再结晶动力学的研究，一般按照 一致：但同时也显示高Nb钢一旦发生完全再结晶 Avrami方程来计算，其表达式为 行为，其再结晶过程较低Nb钢更快一些.nto.5与· 1146 · 北 京 科 技 大 学 学 报 第 35 卷 图 2 含 Nb 钢在不同温度下的应力松弛曲线. (a) 800 ℃; (b) 850 ℃; (c) 900 ℃; (d) 950 ℃; (e) 1000 ℃ Fig.2 Stress relaxation curves of different Nb steels at different temperatures: (a) 800 ℃; (b) 850 ℃; (c) 900 ℃; (d) 950 ℃; (e) 1000 ℃ (PTT) 为 “C” 型，随着 Nb 含量的增加，析出动力 学的鼻尖温度在上升，但析出鼻尖对应的时间变化 不大 (约为 20∼30 s)；析出可以强烈地抑制再结晶 过程的发生，使得非再结晶温度上限得到明显的提 高；高 Nb 钢在 1000 ℃时的再结晶软化曲线在等 温约 20 s 后偏离了 Avrami 方程拟合曲线，而依据 Miao 等的实验表明 [11]，在 1000 ℃下并未观察到应 变诱导 Nb(CN) 析出，因此，减慢再结晶过程的原 因可能与 Nb 溶质拖曳作用有关. 3 讨论 3.1 静态再结晶动力学行为 对于静态再结晶动力学的研究， 一般按照 Avrami 方程来计算，其表达式为 X = 1 − exp · −0.693 µ t t0.5 ¶n¸ . (3) 式中，X 为再结晶体积分数，t0.5 为再结晶完成 50%所需的时间. t0.5 的对数形式正比于温度的倒 数，这一热激活过程可表述为 t0.5 ∝ exp µ Qsrx RT ¶ . (4) 式中，Qsrx 为静态再结晶激活能，R 为气体常数. 按照式 (3) 可得到三种不同 Nb 含量钢再结晶 Avrami 指数 n，分别为 1.0、1.1 和 1.35，由此可知 含 Nb 实验钢静态再结晶的形核及晶粒长大机制是 一致；但同时也显示高 Nb 钢一旦发生完全再结晶 行为，其再结晶过程较低 Nb 钢更快一些. lnt0.5 与