1=11.63厘米 -0.106 G=983.3×(0.3)2×313 2.0 /10) ×(0.3 =0.115N米3/min 氧流贯穿长度为熔池深度19厘米的61.2%。 对比（12)及(13)式，可得： f=1.187x10G.-(h- 0,029 (14) 由(14)式可知，当氧气滞止温度变化不大时，也可通过控制合适的氧气体积流量 (Nm/min),大致保证氧流在铁液中合适的贯穿长度，在本试验条件下，氧气体积流量 控制在~0.1Nm3/min,得到了较好的铁水提铌效果（见表2）。 关于在保证氧流在铁液中合适的贯穿长度下，通过改进二重管的设计，增加吹氧管数 目，改进吹氧管布置以提高供氧强度，进一步改善铁水提铌的动力学条件，以及动力学条件 对金属和渣中氧分压的影响，正待继续进行研究，以期更加提高提铌效果。 关于分离出铌、锰后的铁水的回收钢渣磷肥和炼钢，以及铌、锰渣的处理和还原，不在 本文中讨论。所有这些试验研究将使含铌、锰、磷的铁水得到综合利用。 表1 铁液内不同溶质的活度相互作用系数〔1〕〔5]〔6]〔7门 e8=0.14 eNB)=0 e‘Mn)=0 e‘g)=0.054 e8'=0.08 .e8=-0.49 e=-0.07 e‘$)=0.13 en)=-0.012 e=-0.047 e‘’=0 er'’-0.105 e‘8)=0.051 e8'=(0.0093) e=-0.0035 e(mn)=0 e=-0.06 e=(-0.044) eM’=0.0073 eN)=-0.012 ” e8=0.046 e=-0.048 e;’=0.028 ◆由下列计算得出： (1)已知：e‘)=0.0073 由ex与e的关系公式，可求出e): =e.eB+4.34×10-MMw e)=MMn MMn =55×0.0073+4.34×10-·×55-93 93 55 =0.0093 (2)知：eNB)=-0.012 e8=号2x(-0.012)+4,74x101×31598=0.04 31 29厘 米 二 亿厄 了 、 一 ， · ‘ 。 ， 火万万了 ‘ 丽 一 米 氧 流 贯穿长度 为熔 池深度 厘 米 的 。 对 比 及 式 ， 可 得 一 ‘ 一 ‘ ‘ · “ ‘ ’ 。 一 ’ · · 亿瓜 · 卡 由 式可 知 ， 当氧 气滞止 温 度 变化不大 时 ， 也可 通过 控制 合 适 的氧气 体积 流 吕 ， 大致保证氧 流在铁液 中合 适 的贯穿长度 ， 在本试验 条件下 ， 氧气体积 流最 控 制在 “ ， 得到 了较好 的铁 水提妮效 果 见 表 。 关于在保证氧 流 在铁 液中合 适的 贯穿长 度下 ， 通过 改 进二重 管 的设计 ， 增 加吹氧管 数 目 ， 改进吹氧 管布置 以 提 高供氧强度 ， 进 一步改善铁水提泥 的动 力学条件 ， 以 及 动 力学条件 对金 属和渣 中氧 分压 的影响 ， 正 待 继续进行研 究 ， 以期更加提高提泥效 果 。 关于 分 离出泥 、 锰后 的铁水 的回 收 钢渣磷肥 和炼钢 ， 以及泥 、 锰 渣 的处理 和还原 ， 不 在 本文 中讨论 。 所 有这些试验研 究将使 含妮 、 锰 、 磷 的铁水得 到综合利 用 。 表 铁液内不同溶质 的活度相 互作用系数〔 〕〔 〕〔 〕〔 〕 ‘ 名 ‘ 扮君 讯 》 一 ‘ 井 ’ ‘ 名” ‘ 瞥 二 一 思 ’ ‘ 瞥 ’ 二 一 ‘ 急 ’ 二 ‘ 盆之 ’ 谧 二 一 一 ‘ 梦仁 ’ 讥 一 ‘ 盛孟 ， 讯 一 ‘ 之合 ， 锰 ， 一 ‘ 君 二 ‘ ， ’ 二 ‘ 窄 二 梦 二 一 ‘ 幕 ’ 由下列 计 算得 出 巳知 ‘ 溉盆 由 关与 事的关系公 式 ， 可求 出 ‘ 讹 》 。 ‘ ， 黔 》 、 。 二 ， 一丛粉竺业 ‘ 二 ， ‘ 琴 、 。 。 。 、 。 一 、 一丝三 鱼 勺 知 要之 一 货 兽 、 一 。 。 、 。 一 、 一卫于丝 二 。 。 口