.1416 北京科技大学学报 第31卷 表4在海水中以及模拟全浸区和浪溅区钢样的腐蚀电流 Table 4 Corrosion current of samples in seaw ater and simulated samples at immersion,splash zone A 'cm-2 海水 模拟全浸区 模拟浪溅区 青岛 埋岛 NaCI溶液 青岛海水 埋岛海水 NaCI溶液 青岛海水 埕岛海水 7.661 11.832 8.718 14.97 10.09 98.510 26.78 52.45 腐蚀速率相差不大，模拟全浸区钢样的腐蚀速率稍 浪溅区钢样生成的腐蚀产物较多，覆盖了整个钢样， 大于钢样在海水中的腐蚀速率，而模拟浪溅区钢样 其腐蚀情况相当严重 的腐蚀速率远大于模拟全浸区钢样的腐蚀速率。这 2.2阻抗实验结果 可能是由于模拟全浸区钢样生成的腐蚀产物较少， 图2(a)~(c)分别为D32钢在青岛海水、埋岛 其腐蚀行为和裸钢试样腐蚀行为相差不大；而模拟 海水以及模拟全浸区和模拟浪溅区的阻抗谱. 600 (a) 500 400 g300 200 -0-青岛海水 100 。一捏路海水 9 500 1000 1500 zo 700 250 b 600- 200 o-NaCI溶液 500- -。-青岛海水 一△一提岛海水 400 150 g 300 100 200 o-NaC溶液 一。一青感海水 100 心一捏岛海水 400 800 12001600 050100150200250300350 Zo zo 图2不同钢样阻抗谱.(a)海水；(b)全浸区；(c)浪泼区 Fig.2 EIS of different samples:(a)seawater:(b)immersion zone:(c)splash zone 由图2可以看出，D32钢在青岛海水、埕岛海2.3扫描电镜分析结果 水、模拟全浸区(NaCl溶液)和模拟浪溅区(NaCI溶 从图3可以看出：模拟全浸区(NaCl溶液)钢样 液)的Nyquist图均为不完整的半圆，而在模拟全浸 腐蚀产物呈簇状，腐蚀产物没有把钢样完全覆盖，有 区（青岛海水）、模拟全浸区（埕岛海水）、模拟浪溅区 很大面积的钢铁基体裸露；模拟全浸区（青岛海水） (青岛海水)和模拟浪溅区（埕岛海水）为一个小半圆 试样微观形貌与模拟全浸区（埕岛海水）试样的微观 和韦伯阻抗组成，这是由钢样在青岛海水、埕岛海水 形貌基本一致，腐蚀产物呈簇状，部分呈针状，也有 中形成的锈层及钙镁层引起的扩散所致 很大面积的钢铁基体裸露·模拟浪溅区(NaCI溶 D32钢在青岛海水、埕岛海水和全浸区的阻抗 液、青岛海水和埕岛海水)试样腐蚀产物呈块状或层 相差不大，但在浪溅区阻抗却大大降低，表明模拟浪 状，覆盖了绝大部分钢铁基体。因此模拟全浸区钢 溅区钢样更容易发生腐蚀，这与极化实验得出的浪 样的阳极极化类似于裸钢的阳极极化，而模拟浪溅 溅区腐蚀速率远大于全浸区腐蚀速率一致，是由模 区钢样的腐蚀电流不仅包括钢样自身的腐蚀电流， 拟浪溅区钢样表面的腐蚀产物与模拟全浸区钢样表 还包括腐蚀产物的氧化还原电流[1]，由于腐蚀 面的腐蚀产物不同导致的， 产物的形貌成分以及覆盖度不同，导致模拟全浸区表4 在海水中以及模拟全浸区和浪溅区钢样的腐蚀电流 Table4 Corrosion current of samples in seawater and simulated samples at immersion‚splash zone μA·cm －2 海水 模拟全浸区 模拟浪溅区 青岛 埕岛 NaCl 溶液 青岛海水 埕岛海水 NaCl 溶液 青岛海水 埕岛海水 7∙661 11∙832 8∙718 14∙97 10∙09 98∙510 26∙78 52∙45 腐蚀速率相差不大‚模拟全浸区钢样的腐蚀速率稍 大于钢样在海水中的腐蚀速率‚而模拟浪溅区钢样 的腐蚀速率远大于模拟全浸区钢样的腐蚀速率．这 可能是由于模拟全浸区钢样生成的腐蚀产物较少‚ 其腐蚀行为和裸钢试样腐蚀行为相差不大；而模拟 浪溅区钢样生成的腐蚀产物较多‚覆盖了整个钢样‚ 其腐蚀情况相当严重． 2∙2 阻抗实验结果 图2（a）～（c）分别为 D32钢在青岛海水、埕岛 海水以及模拟全浸区和模拟浪溅区的阻抗谱． 图2 不同钢样阻抗谱．（a） 海水；（b） 全浸区；（c） 浪溅区 Fig．2 EIS of different samples：（a） seawater；（b） immersion zone；（c） splash zone 由图2可以看出‚D32钢在青岛海水、埕岛海 水、模拟全浸区（NaCl 溶液）和模拟浪溅区（NaCl 溶 液）的 Nyquist 图均为不完整的半圆‚而在模拟全浸 区（青岛海水）、模拟全浸区（埕岛海水）、模拟浪溅区 （青岛海水）和模拟浪溅区（埕岛海水）为一个小半圆 和韦伯阻抗组成‚这是由钢样在青岛海水、埕岛海水 中形成的锈层及钙镁层引起的扩散所致． D32钢在青岛海水、埕岛海水和全浸区的阻抗 相差不大‚但在浪溅区阻抗却大大降低‚表明模拟浪 溅区钢样更容易发生腐蚀‚这与极化实验得出的浪 溅区腐蚀速率远大于全浸区腐蚀速率一致‚是由模 拟浪溅区钢样表面的腐蚀产物与模拟全浸区钢样表 面的腐蚀产物不同导致的． 2∙3 扫描电镜分析结果 从图3可以看出：模拟全浸区（NaCl 溶液）钢样 腐蚀产物呈簇状‚腐蚀产物没有把钢样完全覆盖‚有 很大面积的钢铁基体裸露；模拟全浸区（青岛海水） 试样微观形貌与模拟全浸区（埕岛海水）试样的微观 形貌基本一致‚腐蚀产物呈簇状‚部分呈针状‚也有 很大面积的钢铁基体裸露．模拟浪溅区（NaCl 溶 液、青岛海水和埕岛海水）试样腐蚀产物呈块状或层 状‚覆盖了绝大部分钢铁基体．因此模拟全浸区钢 样的阳极极化类似于裸钢的阳极极化‚而模拟浪溅 区钢样的腐蚀电流不仅包括钢样自身的腐蚀电流‚ 还包括腐蚀产物的氧化还原电流［14－15］．由于腐蚀 产物的形貌成分以及覆盖度不同‚导致模拟全浸区 ·1416· 北 京 科 技 大 学 学 报 第31卷