(2)要求部分抵消由于应力松驰、摩擦、钢筋分批张拉以及预应力钢筋与张拉台座 之间的温差等因素产生的预应力损失 102.2各种预应力损失值 在预应力混凝土构件施工及使过程中,预应力钢筋的张拉应力值是不断降低的,称 为预应力损失。引起预应力损失的因素很多,一般认为预应力混凝土构件的总预应力损 失值,可采用各种因素产生的预应力损失值进行叠加的办法求得。下面将进述六项预应 力损失,包括产生的原因、损失值的计算方法以及减少预应力损失值的措施。 1.预应力直线钢筋由于锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失n 预应力直线钢筋当张拉到σ。后,锚固在台座或构件上时,由于锚具、垫板与构件之 间的缝隙被挤紧,以及由于钢筋和楔块在锚具内的滑移,使得被拉紧的钢筋内缩a所引 起的预应力损失值an(Mlm),按下列计算: E (10-3) 式中a一张拉端锚具变形和钢筋内缩值(m),按表10-5取用 l一张拉端至锚固端之间的距离(mm); E一预应力钢筋的弹性模量(Mm),按附录附表3-6取用 锚具损失只考虑张拉端,至于锚固端因在张拉过程中已被挤紧,故不考虑其所引起 的应力损失。 对于块体拼成的结构,其预应力损失尚应考虑块体间填缝的预压变形。当采用混 凝土或砂浆填缝材料时,每条填缝的预压变形值应取1m 表10-5锚具变形和钢筋内缩值a(mm) 锚具类别 螺帽缝隙 支承式锚具(钢丝束镦头锚具等) 每块后加垫板的缝隙 锥塞式锚具(钢丝束钢质锥形锚具等) 夹片锚具 6~8 1.表中的锚具变形和钢筋内缩值也可根据实测数值确定 其他类型的锚具变形和钢筋内缩值应根据实测数据确定 减少n损失的措施有: (1)选择锚具变形小或使预应力钢筋内缩小的锚具、夹具,并尽量少用垫板,因每 增加一块垫板,a值就增加1m。 (2)增加台座长度。因on值与台座长度成反比,采用先张法生产的构件,当台座 长度100m以上时,cn可忽略不计 对于后张法构件预应力曲线钢筋或折线钢筋由于锚具变形和预应力钢筋内缩引起的 预应力损失值ωn可按下述公式(10-7)进行计算 2、预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失on 采用后张法张拉直线预应力钢筋时,由于预应力钢筋的表面形状,孔道成型质量情267 （2）要求部分抵消由于应力松驰、摩擦、钢筋分批张拉以及预应力钢筋与张拉台座 之间的温差等因素产生的预应力损失。 10.2.2 各种预应力损失值 在预应力混凝土构件施工及使过程中，预应力钢筋的张拉应力值是不断降低的，称 为预应力损失。引起预应力损失的因素很多，一般认为预应力混凝土构件的总预应力损 失值，可采用各种因素产生的预应力损失值进行叠加的办法求得。下面将进述六项预应 力损失，包括产生的原因、损失值的计算方法以及减少预应力损失值的措施。 1.预应力直线钢筋由于锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失l1 预应力直线钢筋当张拉到con后，锚固在台座或构件上时，由于锚具、垫板与构件之 间的缝隙被挤紧，以及由于钢筋和楔块在锚具内的滑移，使得被拉紧的钢筋内缩 a 所引 起的预应力损失值l1（N/mm 2），按下列计算： l Es l a  1 = （10-3） 式中 a－张拉端锚具变形和钢筋内缩值（mm），按表 10-5 取用； l－张拉端至锚固端之间的距离（mm）； Es－预应力钢筋的弹性模量（N/mm 2）,按附录附表 3-6 取用。 锚具损失只考虑张拉端，至于锚固端因在张拉过程中已被挤紧，故不考虑其所引起 的应力损失。 对于块体拼成的结构，其预应力损失尚应考虑块体间填缝的预压变形。当采用混 凝土或砂浆填缝材料时，每条填缝的预压变形值应取 1mm。 表 10-5 锚具变形和钢筋内缩值 a（mm） 锚具类别 a 支承式锚具（钢丝束镦头锚具等） 螺帽缝隙 1 每块后加垫板的缝隙 1 锥塞式锚具（钢丝束钢质锥形锚具等） 5 夹片锚具 有顶压时 5 无顶压时 6～8 注：1.表中的锚具变形和钢筋内缩值也可根据实测数值确定； 2.其他类型的锚具变形和钢筋内缩值应根据实测数据确定。 减少l1 损失的措施有： （1）选择锚具变形小或使预应力钢筋内缩小的锚具、夹具，并尽量少用垫板，因每 增加一块垫板，a 值就增加 1mm。 （2）增加台座长度。因l1 值与台座长度成反比，采用先张法生产的构件，当台座 长度 100m 以上时，l1 可忽略不计。 对于后张法构件预应力曲线钢筋或折线钢筋由于锚具变形和预应力钢筋内缩引起的 预应力损失值l1 可按下述公式（10-7）进行计算。 2、预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失l2 采用后张法张拉直线预应力钢筋时，由于预应力钢筋的表面形状，孔道成型质量情