。442 北京科技大学学报 第31卷 规则椭球形.对20个析出相的能谱成分分析表明， 仍然是含Cu和Mn的复合硫化物，但是Cu的比例 大多超过Mn.另一方面，AN析出增多，其形状多 为长方形，而且与硫化物复合析出（图6和图7）. 对100个视场3758个析出相的统计（图8）表 明，试样B中析出相的尺寸比试样A中的小，平均 尺寸为41.5nm,而且分布集中，主要分布在20~ 60nm的范围内，且呈正态分布中的F分布形式.从 随机选取的形貌图5中也可以发现各质点的尺寸差 别较小：其抑制剂析出弥散度为3.76×107个· 10m mm-2. 图6B试样中复合析出物形貌图.(a)(CuMn)S(b)AlN 比较板坯加热温度为1230℃的热轧板A与板 Fig.6 TEM image of multi-precipitates in Sample B:(a)(Cu 坯加热温度为1290℃的热轧板B的抑制剂析出特 Mn)S:(b)AIN 3000f(a) 12005 (b)Al 2400 900 时 ( 700 500 Al Ni 600 Cu 200 Mn MA 2 456 3 45 67 8 能量keV 能量keV 图7试样B中复合析出物能谱.(a)(Cw.Mn)S(b)AIN Fig.7 EDS spectra of precipitates in Sam ple B:(a)(Cu Mn)S;(b)AIN 30 3讨论 2 一般低温板坯加热技术生产取向电工钢多采用 Cu2S、AlN和Sn等为抑制剂.本实验材料以Cu2S o 为主要抑制剂.Cu2S、MnS及AIN的固溶度计算公 式10如下： 2030405060708090100110120130 g1u2×[S)=-44971+26.31 (1) 析出相尺寸mm 1gM可X[S)=-10590+4092 T (2) 图8B试样中析出相的尺寸分布 Fig 8 Size distribution of precipitates in Sample B 1 g(Ak]XIN])=-l586+45989 T (3) 点，可以发现二者的析出相均以含Cu和Mn的复合 式中，T是板坯加热温度，经理论计算，本实验材料 硫化物为主.不同之处在于：板坯加热温度较低的 中Cu2S、MnS与AN的平衡固溶温度分别为1230.， 试样A中，复合析出相以Mn含量较高、尺寸较大的 1275和1125℃.试样A的加热温度正好达到Cu2S 质点居多，AN析出较少：而板坯加热温度较高的试 的固溶温度，高于AIN的而低于MnS的.在加热过 样B中，复合析出相中Cu含量增高，尺寸变小，而 程中，钢坯中MnS固溶极少，(Mn,Cu)S固溶不完 且AN析出增多.从析出相尺寸分布看，板坯加热 全，AIN完全固溶，虽然C山S固溶，但在加热过程中 温度较低的试样A中析出相尺寸离散度较大，而板 存在着一定的过热度，导致Cu2S的固溶也不充分. 坯加热温度较高的试样B中析出相尺寸分布较 在热轧过程中，随着温度的降低，它们便以析出温度 集中. 从高到低的顺序形核、长大析出.根据刘中柱等的规则椭球形.对 20 个析出相的能谱成分分析表明 , 仍然是含 Cu 和 M n 的复合硫化物, 但是 Cu 的比例 大多超过 M n .另一方面 ,AlN 析出增多 , 其形状多 为长方形 ,而且与硫化物复合析出(图 6 和图 7). 对100 个视场 3 758 个析出相的统计(图 8)表 明,试样 B 中析出相的尺寸比试样 A 中的小, 平均 尺寸为 41.5 nm , 而且分布集中 , 主要分布在20 ～ 60 nm的范围内,且呈正态分布中的 F 分布形式 .从 随机选取的形貌图 5 中也可以发现各质点的尺寸差 别较小 ;其抑制剂析出弥散度为 3.76 ×10 7 个· mm -2 . 比较板坯加热温度为 1 230 ℃的热轧板 A 与板 坯加热温度为 1 290 ℃的热轧板 B 的抑制剂析出特 图 6 B 试样中复合析出物形貌图.(a)(Cu , Mn)S;(b)AlN Fig.6 T EM image of multi-precipitates in Sample B :(a)(Cu , Mn)S;(b)AlN 图 7 试样 B 中复合析出物能谱.(a)(Cu , Mn)S;(b)AlN Fig.7 EDS spectra of precipit at es in Sam ple B :(a)(Cu , Mn)S;(b)AlN 图 8 B 试样中析出相的尺寸分布 Fig.8 Size distribution of precipitates in S ample B 点,可以发现二者的析出相均以含 Cu 和 M n 的复合 硫化物为主 .不同之处在于:板坯加热温度较低的 试样A 中 ,复合析出相以M n 含量较高 、尺寸较大的 质点居多,AlN 析出较少;而板坯加热温度较高的试 样B 中 ,复合析出相中 Cu 含量增高, 尺寸变小 , 而 且AlN 析出增多 .从析出相尺寸分布看, 板坯加热 温度较低的试样 A 中析出相尺寸离散度较大, 而板 坯加热温度较高的试样 B 中析出相尺寸分布较 集中 . 3 讨论 一般低温板坯加热技术生产取向电工钢多采用 Cu2S 、AlN 和 Sn 等为抑制剂 .本实验材料以 Cu2S 为主要抑制剂.Cu2S 、M nS 及 AlN 的固溶度计算公 式[ 8-10] 如下: lg([ Cu] 2 ×[ S] )=- 44 971 T +26.31 (1) lg([ M n] ×[ S] )=- 10 590 T +4.092 (2) lg([ Als] ×[ N] )=- 11 586 T +4.598 9 (3) 式中 , T 是板坯加热温度, 经理论计算, 本实验材料 中 Cu2S 、M nS 与AlN 的平衡固溶温度分别为 1 230 , 1 275 和 1125 ℃.试样 A 的加热温度正好达到Cu2S 的固溶温度, 高于 AlN 的而低于 M nS 的 .在加热过 程中 ,钢坯中 M nS 固溶极少,(Mn , Cu)S 固溶不完 全 ,AlN 完全固溶;虽然 Cu2S 固溶 ,但在加热过程中 存在着一定的过热度, 导致 Cu2S 的固溶也不充分. 在热轧过程中,随着温度的降低 ,它们便以析出温度 从高到低的顺序形核 、长大析出.根据刘中柱等的 · 442 · 北 京 科 技 大 学 学 报 第 31 卷