V+AV=10.5 故 V+AV- 所以 式中：P/V=tana,是P-V曲线上直线部分的斜率。P/(V+△V)=tanB是直 线OPs的斜率，由此可知，OP5的斜率比直线段的斜率小5%，它和PV曲线的交 点Ps就是裂纹相对扩△a/a=2%的点（即△V/V=5%的点）。因此，通过PV 曲线原点作一条低斜率比直线段小5%的割线OP5,它和P-V曲线的交点P5,就是 裂纹相对扩展△c/a=2%的点。 为要确定根据实验结果计算的Ko值是否满足平面应变条件，是否是有效的 K1值(KQ=K1c)必须进行下列二项验算： (1)Pnx/Po≤1.1 (2)B≥25K02 如果满足上述二个条件，则测得的Ko值即为平面应变断裂韧性K1值：；如果 不满足上述(1)或(2)的要求，或两者都不满足时，就不是有效的K1c试验。若需 获得有效的K1值，必须再用较大试样（厚度至少应为原试祥的1.5倍）重作试验。 凡不满足(1)或(2)要求的试验，如果最大负荷是由于裂纹扩展造成的，可按下面 给出的Rs计算式计算相应试样的试样强度化。 三点弯曲试样的强度比 Rsh= 6PW B(W-a)o2 紧凑拉伸试样的强度比 Re= 2P (2W +a) B(W-a)o2 C形拉伸试样的强度比 Ry= 2Pmax(3x+2W+a） B(W-a)}2o2 108108  10.5   V V V 故          V p V V P 1.05 1 所以          V p V V P 0.95 式中：P／V=tanα，是P-V曲线上直线部分的斜率。P／(V＋△V)=tanβ是直 线OPs的斜率，由此可知，OP5的斜率比直线段的斜率小5％，它和P-V曲线的交 点Ps就是裂纹相对扩△α/a =2％的点（即△V／V＝5%的点）。因此，通过P-V 曲线原点作一条低斜率比直线段小5%的割线OP5，它和P-V曲线的交点P5，就是 裂纹相对扩展△α/a =2%的点。 为要确定根据实验结果计算的KQ值是否满足平面应变条件，是否是有效的 K1c值（KQ＝K1c）必须进行下列二项验算： （1） Pmax / PQ  1.1 （2） 2 2.5( ) s K B Q   如果满足上述二个条件，则测得的KQ值即为平面应变断裂韧性K1c值；如果 不满足上述(1)或(2)的要求，或两者都不满足时，就不是有效的K1c试验。若需 获得有效的K1c值，必须再用较大试样(厚度至少应为原试祥的1.5倍)重作试验。 凡不满足(1)或(2)要求的试验，如果最大负荷是由于裂纹扩展造成的，可按下面 给出的Rs计算式计算相应试样的试样强度化。 三点弯曲试样的强度比 2 2 max ( ) 6 B W a  P W Rsb   紧凑拉伸试样的强度比 2 2 max ( ) 2 (2 ) B W a  P W a Rsc    C形拉伸试样的强度比 2 2 max( ) 2 (3 2 ) B W a  P x W a Rsa    