图4 内力包络图 (a)弯矩包络图 (b) 剪力包络图 3.支座抗扭刚度对梁板内力的影响 由于计算简图假定次梁对板、主梁对次梁的支承为简支，忽略了次梁对板、主 梁对次梁的弹性约束作用，即忽略了支座抗扭刚度对梁板内力的影响。 从图5可以看出实际结构与计算简图的差异。在恒载g作用下，由于各跨荷载 基本相等，0≈0，支座抗扭刚度的影响较小，如图5a、b示。在活荷载p作用下， 如求某跨跨中最大弯矩时，某跨布置 邻跨不布置p,如图5 d示，由千古成 实际转 角0'小于计算转角 使得计算的跨 中弯矩大于 实际跨中弯矩。精 确地考虑计算假定带来的误差是复杂的，实用上可用调整荷载的方法解决。减小活 荷载，加大恒荷载，即以折算 回桥荷线 》m品 一m半 图5梁抗扭刚度的影响 荷载代替实际荷载。对板和次梁，折算荷载取为： 板： 折算恒载：8=8+号 折算活载：p=号 次梁：折算恒载：g=g十 折算活载：p=3卫 4 式中g,p为实际的恒载、活载 D为折算的恒载、活载 卫 这样调整 结果 对作用有活荷载的跨g十pD g十P,总值不变，而相邻无活荷载的跨，g=g十p2> g,或g=g十p/4>邻跨加大的荷载使本跨正弯矩 减小，以此调整支座抗扭刚度对内力计算的影响。当板 或梁搁置在砖墙或钢梁上时，不需要调整荷载。 弯矩和剪力设计值 个 由于计算跨度取支承中心线间的距离，未考虑支 座宽度，计算所得支座处一Mr、V均指支座中心线处 的弯矩、剪力值。支座处截面较高，一般不是危险截 面，故设计中可取支座边缘内力值进行计算（见图6）， 按弯矩、 剪力在支座范围内为线性变化， 可求得支座 边缘的内力值： 片M一6b/2 当连续梁搁置于砖墙上时： 图5-10支座处内力的计算值 图 4 内力包络图 （a） 弯矩包络图 （b） 剪力包络图 3．支座抗扭刚度对梁板内力的影响 由于计算简图假定次梁对板、主梁对次梁的支承为简支，忽略了次梁对板、主 梁对次梁的弹性约束作用，即忽略了支座抗扭刚度对梁板内力的影响。 从图 5 可以看出实际结构与计算简图的差异。在恒载 g 作用下，由于各跨荷载 基本相等，θ≈0，支座抗扭刚度的影响较小，如图 5a、b 示。在活荷载 p 作用下， 如求某跨跨中最大弯矩时，某跨布置 p，邻跨不布置 p，如图 5c、d 示，由于支座 约束，实际转角θ＇小于计算转角θ，使得计算的跨中弯矩大于实际跨中弯矩。精 确地考虑计算假定带来的误差是复杂的，实用上可用调整荷载的方法解决。减小活 荷载，加大恒荷载，即以折算 图 5 梁抗扭刚度的影响 荷载代替实际荷载。对板和次梁，折算荷载取为： 2 p 板： 折算恒载：g＇=g＋ 2 p 折算活载：p＇= 4 p 次梁： 折算恒载：g＇=g＋ 4 3p 折算活载：p＇= 式中 g ，p 为实际的恒载、活载 g＇，p＇为折算的恒载、活载 这样调整的结果，对作用有活荷载的跨 g＇＋p＇＝ g＋p，总值不变，而相邻无活荷载的跨，g＇=g＋p/2＞ g，或 g＇=g＋p /4＞g；邻跨加大的荷载使本跨正弯矩 减小，以此调整支座抗扭刚度对内力计算的影响。当板 或梁搁置在砖墙或钢梁上时，不需要调整荷载。 4．弯矩和剪力设计值 由于计算跨度取支承中心线间的距离，未考虑支 座宽度，计算所得支座处－Mmax、Vmax均指支座中心线处 的弯矩、剪力值。支座处截面较高，一般不是危险截 面，故设计中可取支座边缘内力值进行计算（见图 6）， 按弯矩、剪力在支座范围内为线性变化，可求得支座 边缘的内力值： M=Mc－V0b/2 当连续梁搁置于砖墙上时： Mc M M V V M 图5-10 支座处内力的计算值 b 2 c c + V g p Vc b 2 b 2 g+p