在构件承载力计算时,以构件的压应变达到0.002为控制条件,认为此时构件截面混 凝土压应力达到棱柱体抗压强度f’相应的纵向钢筋应力为 o,=E,c1≈2×103×0.002=4002,对于 HPB235级、HB35级、HRB400级和RB0O级热轧钢筋,均能达到受压屈服强度f。对于 f>400 的钢筋,计算时取f,=400 配有纵向钢筋和普通箍筋的轴心受压短柱破坏时 对于长细比较大的柱子,由于各种偶然因素造成的初始偏心距的影响是不可忽略的。 柱子施加荷载以后,初始偏心距导致产生附加弯矩和相应的侧向挠度,而侧向挠度又增大了 荷载的偏心矩,随着荷载増加,附加弯矩和侧向挠度将不断増大。这种相互影响的结果使长 柱在轴向力和弯矩的共同作用下发生破坏 试验表明,长柱的破坏荷载低于其他条件相同的短柱。长细比越大,各种偶然因素造 成的初始偏心距越大,从而产生的附加弯矩和相应的侧向挠度也越大,承载能力降低就越多 若长细比过大,还会产生失稳破坏。此外,在长期荷载作用下,混凝土的徐变会进一步加大 柱子的侧向挠度,导致长柱的承载力进一步降低,长期荷载在全部荷载中所占的比例越多, 其承载力降低的越多 《规范》采用稳定系数φ来表示长柱承载力的降低程度 P=/N 式中N、N-—分别为长柱和短柱的承载力。 中国建筑科学研究院及一些国外的试验数据表明,稳定系数φ的大小主要和构件的长 细比有关。对于矩形截面,长细比为l/b(b为矩形截面的短边尺寸) 从图中可以看出,l/b越大,φ越小。l/b<8时,柱子的承载力没有降低,g值可 取为1。对于具有相同lb值的柱,当混凝土强度等级和钢筋的种类以及配筋率不同时,φ 值的大小还略有变化。将试验结果进行数理统计得到下列经验公式: 当l/b=834时:q=1.170.012l/b (6-3) 当。/b=35°50时:g=0.87-0.0121/b 《规范》中,对于长细比l/b较大的构件,考虑到荷载初始偏心和长期荷载作用对结 构承载力的不利影响较大,φ的取值比经验公式计算值略低一些,以保证安全。对于长细比 l0/b小于20的构件,考虑到过去的使用经验,q的取值略微抬高。157 在构件承载力计算时，以构件的压应变达到 0.002 为控制条件，认为此时构件截面混 凝土压应力达到棱柱体抗压强度 c f ，相应的纵向钢筋应力为 2 ' ' 5 2 10 0.002 400 mm E N  s = s  s    = ，对于 HPB235 级、HRB335 级、HRB400 级和 RRB400 级热轧钢筋，均能达到受压屈服强度 ' y f 。对于 ' y f ＞ 400 2 mm N 的钢筋，计算时取 ' y f = 400 2 mm N 。 配有纵向钢筋和普通箍筋的轴心受压短柱破坏时。 对于长细比较大的柱子，由于各种偶然因素造成的初始偏心距的影响是不可忽略的。 柱子施加荷载以后，初始偏心距导致产生附加弯矩和相应的侧向挠度，而侧向挠度又增大了 荷载的偏心矩，随着荷载增加，附加弯矩和侧向挠度将不断增大。这种相互影响的结果使长 柱在轴向力和弯矩的共同作用下发生破坏。 试验表明，长柱的破坏荷载低于其他条件相同的短柱。长细比越大，各种偶然因素造 成的初始偏心距越大，从而产生的附加弯矩和相应的侧向挠度也越大，承载能力降低就越多。 若长细比过大，还会产生失稳破坏。此外，在长期荷载作用下，混凝土的徐变会进一步加大 柱子的侧向挠度，导致长柱的承载力进一步降低，长期荷载在全部荷载中所占的比例越多， 其承载力降低的越多。 《规范》采用稳定系数  来表示长柱承载力的降低程度。 s u l u N N  = （6–2） 式中 l Nu 、 s Nu ———分别为长柱和短柱的承载力。 中国建筑科学研究院及一些国外的试验数据表明，稳定系数  的大小主要和构件的长 细比有关。对于矩形截面，长细比为 l b 0 （ b 为矩形截面的短边尺寸）。 从图中可以看出， l b 0 越大，  越小。 l b 0 ＜8 时，柱子的承载力没有降低，  值可 取为 1。对于具有相同 l b 0 值的柱，当混凝土强度等级和钢筋的种类以及配筋率不同时，  值的大小还略有变化。将试验结果进行数理统计得到下列经验公式： 当 l b 0 =8~34 时：  =1.177-0.012 l b 0 （6–3） 当 l b 0 =35~50 时：  =0.87-0.012 l b 0 （6–4） 《规范》中，对于长细比 l b 0 较大的构件，考虑到荷载初始偏心和长期荷载作用对结 构承载力的不利影响较大，  的取值比经验公式计算值略低一些，以保证安全。对于长细比 l b 0 小于 20 的构件，考虑到过去的使用经验，  的取值略微抬高