苑鹏等：超低碳钢顶渣氧化性对钢液洁净度的影响 ·1705 [O]含量的关系.可见随渣中T.Fe含量的降低，钢液 中活度氧的变化趋势并不十分明显。但从整体看，当 渣中T.Fe质量分数为1%~5%时，对应钢中[O]质量 分数的平均值为487×106，当渣中T.Fe质量分数为 5%一10%时，对应钢中0]质量分数的平均值为539× 10-6,说明RH进站时钢中[O]与渣中T.Fe具有一定 关系，只是关系并不十分明显。这是因为RH进站时 钢中[O]受三方面的影响：一是转炉终点O].对转炉 出钢不改质的炉次，终点[O]将决定RH进站[O].二 是转炉终渣T.Fe和RH进站渣T.Fe.这决定了从转 炉终点到RH进站钢中[O]含量的变化：三是钢中碳 含量.由于实验炉次的对应的转炉终点[O]变化较 图6不同炉渣平均T.F浇注结束时浸入式水口出口形貌对 大，同时受改质效果的影响，每一炉△T.Fe(转炉终渣 比.(a)4.68%:(b)7.50% T.Fe与RH进站渣T.fe的差)相差较大，因此RH进 Fig.6 Comparison between the outlet features of submerged entry 站时渣中T.e与钢中[O]虽有规律但并非特别明显. nozzles after casting for different average T.Fe contents:(a) 750 4.68%:(b)7.50% 平均值：487×106 平均值：539x106 700 100 650 80 600H 60 550 g00 500 △ △ ◇ △ ◇ 400 3 4 78 9 10 0 RH进站渣中T.Fc的质量分数/% 468 750 RH结束渣平均T.Fe质量分数/% 图9RH进站渣T.Fe与钢中[O]的关系 图7RH结束渣T.Fe含量对浸入式水口出口堵塞的影响 Fig.9 Relationship between T.Fe content in ladle slag and [O] Fig.7 Influence of T.Fe content in slag after RH treatment on the content in molten steel before RH treatment outlet clogging of submerged entry nozzles 图I0是转炉终点至RH进站顶渣T.Fe减少量与 30 对应的钢中O]的变化.由图可知，渣中T.Fe降低明 25 显的炉次其钢中[O]降低也较为明显.同时发现，改 质效果好、T.Fe降低明显的炉次，其进站[O]未必很 20- 低，这主要是转炉终点[O]有所不同造成.超低碳钢 15 顶渣氧化性控制的思路是降低顶渣氧化性的基础上保 证钢中活度氧，因为RH深脱碳过程需要通过这部分 10 8 氧以达到超低碳的目的，当钢中活度氧不能满足脱碳 要求时，则需要进行吹氧强制脱碳以完成超低碳目标 图11是RH进站渣T.Fe不同时对应的平均吹氧 转炉终渣 RH进站渣 RH结束渣 量以及吹氧炉次所占比例.由图可知，当进站渣T.Fe 工艺阶段 较低时，平均吹氧量较大，同时强制脱碳炉次占实验总 图8钢包顶渣T.Fe变化 炉次的比例也较大，这与图9所述钢中[O]的情况相 Fig.8 Changes of T.Fe content in ladle slag 吻合. 中传氧以及整个H处理过程空气对顶渣氧化造 图12是RH进站渣T.Fe与铝脱氧前钢中[O0]的 成的. 对应关系.从整体看，随着进站渣T.Fe降低，铝脱氧 图9为实验炉次RH进站渣T.Fe含量和钢中 前钢中[O]呈现增加趋势.这和RH进站[O]的分布苑 鹏等: 超低碳钢顶渣氧化性对钢液洁净度的影响 图 6 不同炉渣平均 T． Fe 浇注结束时浸入式水口出口形貌对 比． ( a) 4. 68% ; ( b) 7. 50% Fig． 6 Comparison between the outlet features of submerged entry nozzles after casting for different average T． Fe contents: ( a ) 4. 68% ; ( b) 7. 50% 图 7 ＲH 结束渣 T． Fe 含量对浸入式水口出口堵塞的影响 Fig． 7 Influence of T． Fe content in slag after ＲH treatment on the outlet clogging of submerged entry nozzles 图 8 钢包顶渣 T． Fe 变化 Fig． 8 Changes of T． Fe content in ladle slag 中传氧 以 及 整 个 ＲH 处理过程空气对顶渣氧化造 成的． 图 9 为 实 验 炉 次 ＲH 进 站 渣 T． Fe 含 量 和 钢 中 ［O］含量的关系． 可见随渣中 T． Fe 含量的降低，钢液 中活度氧的变化趋势并不十分明显． 但从整体看，当 渣中 T． Fe 质量分数为 1% ～ 5% 时，对应钢中［O］质量 分数的平均值为 487 × 10 － 6 ，当渣中 T． Fe 质量分数为 5% ～10% 时，对应钢中［O］质量分数的平均值为 539 × 10 － 6 ，说明 ＲH 进站时钢中［O］与渣中 T． Fe 具有一定 关系，只是关系并不十分明显． 这是因为 ＲH 进站时 钢中［O］受三方面的影响: 一是转炉终点［O］． 对转炉 出钢不改质的炉次，终点［O］将决定 ＲH 进站［O］． 二 是转炉终渣 T． Fe 和 ＲH 进站渣 T． Fe． 这决定了从转 炉终点到 ＲH 进站钢中［O］含量的变化; 三是钢中碳 含量． 由于实验炉次的对应的转炉终点［O］变化较 大，同时受改质效果的影响，每一炉 ΔT． Fe( 转炉终渣 T． Fe 与 ＲH 进站渣 T． Fe 的差) 相差较大，因此 ＲH 进 站时渣中 T． Fe 与钢中［O］虽有规律但并非特别明显． 图 9 ＲH 进站渣 T． Fe 与钢中［O］的关系 Fig． 9 Ｒelationship between T． Fe content in ladle slag and ［O］ content in molten steel before ＲH treatment 图 10 是转炉终点至 ＲH 进站顶渣 T． Fe 减少量与 对应的钢中［O］的变化． 由图可知，渣中 T． Fe 降低明 显的炉次其钢中［O］降低也较为明显． 同时发现，改 质效果好、T． Fe 降低明显的炉次，其进站［O］未必很 低，这主要是转炉终点［O］有所不同造成． 超低碳钢 顶渣氧化性控制的思路是降低顶渣氧化性的基础上保 证钢中活度氧，因为 ＲH 深脱碳过程需要通过这部分 氧以达到超低碳的目的，当钢中活度氧不能满足脱碳 要求时，则需要进行吹氧强制脱碳以完成超低碳目标． 图 11 是 ＲH 进站渣 T． Fe 不同时对应的平均吹氧 量以及吹氧炉次所占比例． 由图可知，当进站渣 T． Fe 较低时，平均吹氧量较大，同时强制脱碳炉次占实验总 炉次的比例也较大，这与图 9 所述钢中［O］的情况相 吻合． 图 12 是 ＲH 进站渣 T． Fe 与铝脱氧前钢中［O］的 对应关系． 从整体看，随着进站渣 T． Fe 降低，铝脱氧 前钢中［O］呈现增加趋势． 这和 ＲH 进站［O］的分布 ·1705·