·1354· 北京科技大学学报 第34卷 ↓↓ ↓↓ 中加边巾 加载边中点 板中点 板点 横向加劲助 横向加劲防 () 加载边中点 板中点 横向加勃肋 e 图3单向加劲板计算模型.(a)m=3:(b)m=4;(c)m=5 Fig.3 Calculated models of stiffened plates with unidirectional stiffeners:(a)m=3:(b)m =4;(c)m=5 140 180 160 120 140 局部屈 120 整体屈曲 局部 80H 100 曲 60 整体加曲 40 0 四边简支 四边固定 一m=3-m=4m=5 20 m=3。-m=4 m=5 1020.3040 5060 10203040 50 60 抗弯刚度比 抗弯刚度比 图4四边简支单向加劲板屈曲荷载随刚度比的变化 图5四边固定单向加劲板屈曲荷载随刚度比的变化 Fig.4 Influence of flexural stiffness ratio on the bukling load of stiff- Fig.5 Influence of flexural stiffness ratio on the bukling load of stiff- ened plates with unidirectional stiffeners simply supported on four ed- ened plates with unidirectional stiffeners fixedly supported on four ed- ges 受刚度比的影响，刚度比超过某一值，加劲板屈曲模 板刚度比大于y,其屈曲荷载变化很小，结构发生 态发生变化，该值即为加劲板的最佳抗弯刚度 局部屈曲，如图6(b)所示，加劲板两个方向均有多 比y: 个半波.加劲板发生局部屈曲后，继续增大加劲板 确定加劲板最佳刚度比的范围对加劲板稳定设 抗弯刚度比不能提高加劲板的局部屈曲荷载，但在 计意义重大.结合表2可知，加劲板最佳抗弯刚度 加载方向增加加劲肋，可以提高加劲板的局部屈曲 比Y.的范围在10~20.加劲板刚度比小于y.,其屈 荷载. 曲荷载与刚度比呈线性关系，结构发生整体屈曲，如 边界条件对加劲板屈曲性能的影响规律如图7 图6(a)所示，加劲板两个方向均只有一个半波.加 所示.可以看到，四边固定的加劲板屈曲荷载高于 劲板一旦发生整体屈曲，其承载力大幅下降。加劲 四边简支的加劲板.实际工程中因边界条件介于简北 京 科 技 大 学 学 报 第 34 卷 图 3 单向加劲板计算模型 . ( a) m = 3; ( b) m = 4; ( c) m = 5 Fig． 3 Calculated models of stiffened plates with unidirectional stiffeners: ( a) m = 3; ( b) m = 4; ( c) m = 5 图 4 四边简支单向加劲板屈曲荷载随刚度比的变化 Fig． 4 Influence of flexural stiffness ratio on the bukling load of stiff￾ened plates with unidirectional stiffeners simply supported on four ed￾ges 受刚度比的影响，刚度比超过某一值，加劲板屈曲模 态发 生 变 化，该值即为加劲板的最佳抗弯刚度 比 γs． 确定加劲板最佳刚度比的范围对加劲板稳定设 计意义重大． 结合表 2 可知，加劲板最佳抗弯刚度 比 γs 的范围在 10 ～ 20． 加劲板刚度比小于 γs，其屈 曲荷载与刚度比呈线性关系，结构发生整体屈曲，如 图 6( a) 所示，加劲板两个方向均只有一个半波． 加 劲板一旦发生整体屈曲，其承载力大幅下降． 加劲 图 5 四边固定单向加劲板屈曲荷载随刚度比的变化 Fig． 5 Influence of flexural stiffness ratio on the bukling load of stiff￾ened plates with unidirectional stiffeners fixedly supported on four ed￾ges 板刚度比大于 γs，其屈曲荷载变化很小，结构发生 局部屈曲，如图 6( b) 所示，加劲板两个方向均有多 个半波． 加劲板发生局部屈曲后，继续增大加劲板 抗弯刚度比不能提高加劲板的局部屈曲荷载，但在 加载方向增加加劲肋，可以提高加劲板的局部屈曲 荷载． 边界条件对加劲板屈曲性能的影响规律如图 7 所示． 可以看到，四边固定的加劲板屈曲荷载高于 四边简支的加劲板． 实际工程中因边界条件介于简 ·1354·