·1354· 北京科技大学学报 第34卷 ↓↓ ↓↓ 中加边巾 加载边中点 板中点 板点 横向加劲助 横向加劲防 () 加载边中点 板中点 横向加勃肋 e 图3单向加劲板计算模型.(a)m=3:(b)m=4;(c)m=5 Fig.3 Calculated models of stiffened plates with unidirectional stiffeners:(a)m=3:(b)m =4;(c)m=5 140 180 160 120 140 局部屈 120 整体屈曲 局部 80H 100 曲 60 整体加曲 40 0 四边简支 四边固定 一m=3-m=4m=5 20 m=3。-m=4 m=5 1020.3040 5060 10203040 50 60 抗弯刚度比 抗弯刚度比 图4四边简支单向加劲板屈曲荷载随刚度比的变化 图5四边固定单向加劲板屈曲荷载随刚度比的变化 Fig.4 Influence of flexural stiffness ratio on the bukling load of stiff- Fig.5 Influence of flexural stiffness ratio on the bukling load of stiff- ened plates with unidirectional stiffeners simply supported on four ed- ened plates with unidirectional stiffeners fixedly supported on four ed- ges 受刚度比的影响,刚度比超过某一值,加劲板屈曲模 板刚度比大于y,其屈曲荷载变化很小,结构发生 态发生变化,该值即为加劲板的最佳抗弯刚度 局部屈曲,如图6(b)所示,加劲板两个方向均有多 比y: 个半波.加劲板发生局部屈曲后,继续增大加劲板 确定加劲板最佳刚度比的范围对加劲板稳定设 抗弯刚度比不能提高加劲板的局部屈曲荷载,但在 计意义重大.结合表2可知,加劲板最佳抗弯刚度 加载方向增加加劲肋,可以提高加劲板的局部屈曲 比Y.的范围在10~20.加劲板刚度比小于y.,其屈 荷载. 曲荷载与刚度比呈线性关系,结构发生整体屈曲,如 边界条件对加劲板屈曲性能的影响规律如图7 图6(a)所示,加劲板两个方向均只有一个半波.加 所示.可以看到,四边固定的加劲板屈曲荷载高于 劲板一旦发生整体屈曲,其承载力大幅下降。加劲 四边简支的加劲板.实际工程中因边界条件介于简北 京 科 技 大 学 学 报 第 34 卷 图 3 单向加劲板计算模型 . ( a) m = 3; ( b) m = 4; ( c) m = 5 Fig. 3 Calculated models of stiffened plates with unidirectional stiffeners: ( a) m = 3; ( b) m = 4; ( c) m = 5 图 4 四边简支单向加劲板屈曲荷载随刚度比的变化 Fig. 4 Influence of flexural stiffness ratio on the bukling load of stiffened plates with unidirectional stiffeners simply supported on four edges 受刚度比的影响,刚度比超过某一值,加劲板屈曲模 态发 生 变 化,该值即为加劲板的最佳抗弯刚度 比 γs. 确定加劲板最佳刚度比的范围对加劲板稳定设 计意义重大. 结合表 2 可知,加劲板最佳抗弯刚度 比 γs 的范围在 10 ~ 20. 加劲板刚度比小于 γs,其屈 曲荷载与刚度比呈线性关系,结构发生整体屈曲,如 图 6( a) 所示,加劲板两个方向均只有一个半波. 加 劲板一旦发生整体屈曲,其承载力大幅下降. 加劲 图 5 四边固定单向加劲板屈曲荷载随刚度比的变化 Fig. 5 Influence of flexural stiffness ratio on the bukling load of stiffened plates with unidirectional stiffeners fixedly supported on four edges 板刚度比大于 γs,其屈曲荷载变化很小,结构发生 局部屈曲,如图 6( b) 所示,加劲板两个方向均有多 个半波. 加劲板发生局部屈曲后,继续增大加劲板 抗弯刚度比不能提高加劲板的局部屈曲荷载,但在 加载方向增加加劲肋,可以提高加劲板的局部屈曲 荷载. 边界条件对加劲板屈曲性能的影响规律如图 7 所示. 可以看到,四边固定的加劲板屈曲荷载高于 四边简支的加劲板. 实际工程中因边界条件介于简 ·1354·