转动。这样在转动点O以上的墙身前侧以及O点以下的墙身后侧,将产生被动抵抗力,在相 应的另一侧产生主动土压力。由于精确地确定土压力的分布规律困难,一般近似地假定土压 力的分布图形如图2-17所示:墙身前侧是被动土压力(bcd),其合力为Ep1,并考虑有一定的 安全系数K(一般取K=2); 图2-10悬臂式板桩墙的计算 在墙身后方为主动土压力(abe),合力为EA。另外在桩下端还作用有被动土压力Ep2, 由于EP2的作用位置不易确定,计算时假定作用在桩端b点。考虑到EP2的实际作用位置应 在桩端以上一段距离,因此,在最后求得板桩的入土深度t后,再适当增加10~20% 三、单支撑(锚碇式)板桩墙的计算 当基坑开挖髙度较大时,不能采用悬臂式板桩墙,此时可在板桩顶部附近设置支撑或锚 碇拉杆,成为单支撑板桩墙,如图2-19所示。 单支撑板桩墙的计算,可以把 它作为有两个支承点的竖直梁 个支点是板桩上端的支撑杆或锚碇 拉杆;另一个是板桩下端埋入基坑 E目e 底下的土。下端的支承情况又与板 桩埋入土中的深度大小有关,一般 分为两种支承情况;第一种是简支 支承,如图2-11a。这类板桩埋入土 图2-11单支撑板桩墙的计算 中较浅,桩板下端允许产生自由转 动:第二种是固定端支承,如图2-12a。若板桩下端埋入土中较深,可以认为板桩下端在土 中嵌固 板桩下端简支支承时的土压力分布(图2-11a) 板桩墙受力后挠曲变形,上下两个支承点均允许自由转动,墙后侧产生主动土压力EA 由于板桩下端允许自由转动,故墙后下端不产生被动土压力。墙前侧由于板桩向前挤压故产 生被动土压力EP。由于板桩下端入土较浅,板桩墙的稳定安全度,可以用墙前被动土压力 Ep除以安全系数K保证。此种情况下的板桩墙受力图式如同简支梁(图2-19b),按照板桩上 所受土压力计算出的每延米板桩跨间的弯矩如图2-19c所示,并以Mmax值设计板桩的厚度 2.板桩下端固定支承时的土压力分布(图2-12) 板桩下端入土较深时,板桩下端在土中嵌固, 板桩墙后侧除主动土压力EA外,在板桩下端嵌固点 下还产生被动土压力EP。假定EP作用在桩底b点 处。与悬臂式板桩墙计算相同,板桩的入土深度可 按计算值适当增加10~20%。板桩墙的前侧作用被8 转动。这样在转动点 o 以上的墙身前侧以及 o 点以下的墙身后侧，将产生被动抵抗力，在相 应的另一侧产生主动土压力。由于精确地确定土压力的分布规律困难，一般近似地假定土压 力的分布图形如图 2-17 所示：墙身前侧是被动土压力（bcd），其合力为 EP1 ,并考虑有一定的 安全系数 K（一般取 K=2）； 图 2-10 悬臂式板桩墙的计算 在墙身后方为主动土压力（abe），合力为 EA 。另外在桩下端还作用有被动土压力 EP2 ， 由于 EP2 的作用位置不易确定，计算时假定作用在桩端 b 点。考虑到 EP2 的实际作用位置应 在桩端以上一段距离，因此，在最后求得板桩的入土深度 t 后，再适当增加 10～20%。 三、单支撑（锚碇式）板桩墙的计算 当基坑开挖高度较大时，不能采用悬臂式板桩墙，此时可在板桩顶部附近设置支撑或锚 碇拉杆，成为单支撑板桩墙，如图 2-19 所示。 单支撑板桩墙的计算，可以把 它作为有两个支承点的竖直梁。一 个支点是板桩上端的支撑杆或锚碇 拉杆；另一个是板桩下端埋入基坑 底下的土。下端的支承情况又与板 桩埋入土中的深度大小有关，一般 分为两种支承情况；第一种是简支 支承，如图 2-11a。这类板桩埋入土 中较浅，桩板下端允许产生自由转 动；第二种是固定端支承，如图 2-12a。若板桩下端埋入土中较深，可以认为板桩下端在土 中嵌固。 1．板桩下端简支支承时的土压力分布（图 2-11a） 板桩墙受力后挠曲变形，上下两个支承点均允许自由转动，墙后侧产生主动土压力 EA。 由于板桩下端允许自由转动，故墙后下端不产生被动土压力。墙前侧由于板桩向前挤压故产 生被动土压力 EP。由于板桩下端入土较浅，板桩墙的稳定安全度，可以用墙前被动土压力 EP 除以安全系数 K 保证。此种情况下的板桩墙受力图式如同简支梁（图 2-19b），按照板桩上 所受土压力计算出的每延米板桩跨间的弯矩如图 2-19c 所示，并以 Mmax值设计板桩的厚度。 2．板桩下端固定支承时的土压力分布（图 2-12） 板桩下端入土较深时，板桩下端在土中嵌固， 板桩墙后侧除主动土压力 EA 外，在板桩下端嵌固点 下还产生被动土压力 EP2。假定 EP2 作用在桩底 b 点 处。与悬臂式板桩墙计算相同，板桩的入土深度可 按计算值适当增加 10～20%。板桩墙的前侧作用被 图 2-11 单支撑板桩墙的计算