动土压力E門1。由于板桩入土较深,板桩墙的稳定性安全度由桩的入土深度保证,故被动土 压力EP不再考虑安全系数。由于板桩下端的嵌固点位置不知道,因此,不能用静力平衡条 件直接求解板桩的入土深度t。在图212中给出了板桩受力后的挠曲形状,图212下端为固定 支承时的单支撑板桩计算 在板桩下部有一挠曲反弯点c,在c点以上板桩有最大正弯矩,c 点以下产生最大负弯矩,挠曲反弯点c相当于弯矩零点,弯矩分布图如图2-12所示。确定反 弯点c的位置后,已知c点的弯矩等于零,则将板桩分成ac和cb两段,根据平衡条件可求 得板桩的入土深度t 四、多支撑板桩墙计算 当坑底在地面或水面以下很深时,为了减少板桩的弯矩可以设置多层支撑。支撑的层数 及位置要根据土质、坑深、支撑结构杄件的材料强度,以及施工要求等因素拟定。板桩支撑 的层数和支撑间距布置一般采用以下两种方法设置 1.等弯矩布置:当板桩强度已定,即板桩作为常备设备使用时,可按支撑之间最大弯 矩相等的原则设置 2.等反力布置:当把支撑作为常备构件使用时,甚至要求各层支撑的断面都相等时 可把各层支撑的反力设计成相等。 支撑系按在轴向力作用下的压杆计算,若支撑长度很大时,应考虑支撑自重产生的弯矩 影响。从施工角度出发,支撑间距不应小于2.5m。 多支撑板桩上的土压力分布形式与板桩墙位移情况有关,由于多支撑板桩墙的施工程序 往往是先打好板桩,然后随挖土随支撑, 因而板桩下端在土压力作用下容易向内 倾斜,如图2-13中虚线所示。这种位移 与挡土墙绕墙顶转动的情况相似,但墙后 实际土压力 土体达不到主动极限平衡状态,土压力不 静止土压力P 能按库仑或朗金理论计算。根据试验结果 证明这时土压力呈中间大、上下小的抛物 主动土压力Pa 线形状分布,其变化在静止土压力与主动 图2-13多支撑板桩墙的位移及土压力分布 土压力之间,如图2-13所示。 太沙基和佩克根据实测及模型试验结果,提出作用在板桩墙上的土压力分布经验图形9 动土压力 EP1。由于板桩入土较深，板桩墙的稳定性安全度由桩的入土深度保证，故被动土 压力 EP1 不再考虑安全系数。由于板桩下端的嵌固点位置不知道，因此，不能用静力平衡条 件直接求解板桩的入土深度 t。在图 2-12 中给出了板桩受力后的挠曲形状， 图 2-12 下端为固定 支承时的单支撑板桩计算 在板桩下部有一挠曲反弯点 c，在 c 点以上板桩有最大正弯矩，c 点以下产生最大负弯矩，挠曲反弯点 c 相当于弯矩零点，弯矩分布图如图 2-12 所示。确定反 弯点 c 的位置后，已知 c 点的弯矩等于零，则将板桩分成 ac 和 cb 两段，根据平衡条件可求 得板桩的入土深度 t。 四、多支撑板桩墙计算 当坑底在地面或水面以下很深时，为了减少板桩的弯矩可以设置多层支撑。支撑的层数 及位置要根据土质、坑深、支撑结构杆件的材料强度，以及施工要求等因素拟定。板桩支撑 的层数和支撑间距布置一般采用以下两种方法设置： 1．等弯矩布置：当板桩强度已定，即板桩作为常备设备使用时，可按支撑之间最大弯 矩相等的原则设置。 2．等反力布置：当把支撑作为常备构件使用时，甚至要求各层支撑的断面都相等时， 可把各层支撑的反力设计成相等。 支撑系按在轴向力作用下的压杆计算，若支撑长度很大时，应考虑支撑自重产生的弯矩 影响。从施工角度出发，支撑间距不应小于 2.5m。 多支撑板桩上的土压力分布形式与板桩墙位移情况有关，由于多支撑板桩墙的施工程序 往往是先打好板桩，然后随挖土随支撑， 因而板桩下端在土压力作用下容易向内 倾斜，如图 2-13 中虚线所示。这种位移 与挡土墙绕墙顶转动的情况相似，但墙后 土体达不到主动极限平衡状态，土压力不 能按库仑或朗金理论计算。根据试验结果 证明这时土压力呈中间大、上下小的抛物 线形状分布，其变化在静止土压力与主动 土压力之间，如图 2-13 所示。 太沙基和佩克根据实测及模型试验结果，提出作用在板桩墙上的土压力分布经验图形 图 2-13 多支撑板桩墙的位移及土压力分布