张超等：双金属复合板矫直过程的弯曲及弹复解析 ·1321· 是 C入PPP,弹性变形 C<1,P,P,P,弹性变形 C>以，P弹塑性变形，P,P弹性变形 C1,PP弹性变形，P弹塑性变形 2-22 1+ 7J1-2+1 是 否 (1+ (1+2子 2 4 4-22-221 只+1 40。-12 4。 ,<C<4201+7 4-12-41 <C<4-4 1-+1-27<C 4 <CK42,+1 P弹塑性变形，P,弹性变形，P,弹塑性变形 1-d-2+√(02+2-2野+8队 P塑性变形P2、P弹性变形 P弹塑性变形，P,弹性变形P弹塑性变形 P弹性变形，P,P弹塑性变形 业 (1+22 4 4-21-2以1 4<421-元 4 4-0。-1P 4. 4+12-4M <CK4-22-2i 年2+顶4-2- P,塑性变形，P弹性变形，P,弹理性变形P,塑性变形，P,弹性变形，P,弹塑性变形 -1-2+√2+1-2+8 <C< P,弹塑性变形，P,弹性变形，P弹塑性变形 2 4 山 42以1-2万 4 G>42以-2元 P弹塑性变形，P,、P,弹塑性变形 P,塑性变形，P,P,弹塑性变形 4 42m1- P塑性变形，P,P,弹塑性变形 图2不锈钢复合板截面随弯曲曲率比变化过程 Fig.2 Section variation process of stainless steel clad plates with curvature 12 0.5 0 0-1=1/5 ■元=0.6 0 1=14 8 ◆。=0.9 ★-1=1/3 OL/ 6 =14 -0.5 字1=12 =1.8 4 -1.0- ● 0 上本 ★ -1.5 -2 -2.0 -4 -2.5 -6 -3 6.500.751.001.251.501.752.002.25250 0.75 1.00 1.251.50 1.75 2.00 弯曲曲率比C 弯曲曲率比，C 图3不同屈服强度比下中性层偏移量(A=1/3) 图4不同覆层厚度下中性层偏移量(A。=0.9) Fig.3 Values of neutral layer offset at different yield limit ratios (A Fig.4 Values of neutral layer offset at different cladding proportions =1/3) (入。=0.9) 似于单一材料板材，可看作是与加载弯矩M反向等值 由于不锈钢复合板弹性加载过程没有中性层偏 的弯矩-M所引起的弹性效应.结合表1中弹性加载 移，回弹过程同样不出现中性层偏移.回弹后残余应 时的M,弹复曲率比C,满足 力o为 G=成 (10) r(A。+Crz)02, 1-A<z≤1； 1 式中，M,为厚度为H的单位宽度基层材料板材的弹性 (1+Crz)0a, c+e<z≤1-A; 极限弯矩. 0。= 1 1 当弯曲曲率比为C时，回弹后的残留曲率比C,为 (C:-Ge+C)oa,-C+e<iC+ei C。=C+C (11) (-1+C2)02. -1≤：<-+e 将式(10)中C,代入式(11)，可得 C。=C-M. (12) (13)张 超等 ：双金属复合板矫直过程 的弯 曲及 弹复解析 ·1321· 殳 删1 堡 噬 廿 图2 不锈钢复合板截面随弯曲曲率比变化过 程 Fig．2 Section variation processofstainlesssteelclad plateswith curvature 图 3 不同屈服强度 比下中性层偏移量 (A=1／3) Fig．3 Valuesofneutrallayeroffsetatdifferentyieldlimitratios(A = 1／31 似 于单一材料板材 ，可看作是与加 载弯矩 反 向等值 的弯矩 一 所引起 的弹性效应．结 合表 1中弹性 加载 时的 ，弹复曲率 比 c满足 c = = (10) 式 中 ， ．为厚度为 日的单 位宽度基 层材料 板材 的弹性 极 限弯矩． 当弯 曲曲率 比为 c时 ，回弹后的残 留曲率 比 c为 C。=C+Cr (11) 将式 (10)中 C代人式 (11)，可得 C =C—M． (12) 宝 ⅢIl 堡 嗵 廿 图 4 不 同覆层厚度下 中性层偏移量(A =0．9) Fig．4 Valuesofneutrallayeroffsetatdifferentcladdingproportions (A =0．9) 由于不锈 钢 复合板 弹 性加 载 过程 没 有 中性 层偏 移 。回弹过程 同样不 出现 中性层 偏移．回弹后残 余应 力 为 (A +C )or2， 1一A<。≤1； (1+Cfz) 吉+e<≤1一A； (一ce+) 一_1_+e<。≤吉+e； (一1+c ， 一1≤<一吉+e． (13)