第11期 邓宗才等：混杂FP加固腐蚀钢筋混凝土圆柱基于位移性能的抗震设计 ·1435· 80 80 一一理论曲线 一一理论曲线 60 一试验曲线 一试验曲线 60 40 兰20 80 60 -40 -20 2040 60 80 -60 40 -20 20 40 60 f/mm f/mm 二-60 -80 -80 100 100 一一理论曲线 一试验曲线 示 一一理论曲线 75 一试验曲线 25 2 -80-60-40-200 20406080 -80-60-40-20 20406080 -924 f/mm f/mm 5 -100 -100 100 100 一一理论曲线 15 一一理论曲线 75 一试验曲线 一试验曲线 5 (e) 25 ) 80-60-40-20.0 204060 80 -80-60-40-20 20406080 /mm f/mm -75 -75 -100 -100 图5试件的计算与试验曲线比较.(a)C80-1:(b)CC80-:(c)HC80-H:(d)HCC80-:(e)HC80-2:(f0HCC80-2 Fig.5 Comparison between calculated and tested curves of specimens:(a)C80-:(b)CC80-:(c)HC8:(d)HCC80:(e)HC82:(f)HCC802 会=1+3--05异)片+ 给定柱的参数pP,d,P,H.R 计算参数五，，以 (39) 根据性能要求确定目标延性系数从 因此，对于一个要求的位移延性，则相应的曲率 延性系数u为 根据公式(40计算出曲率性系数4。 4a-39./(yH0)-1 4.-31-0.5LmD./m+1（40) 选择HFRP类型(E,C) 以大偏压为失效模式的混杂FRP约束腐蚀混 计算：E=G/e 适当调整从 凝土圆柱基于位移性能的抗震设计步骤如图 根据公式(3)计算出要求的约束率◆， 6所示. 7结论 根据公式()计算出需要的HRP复合材料厚度4 (1)在对地震荷载作用下的混杂RP约束完 好混凝土圆柱进行近似截面延性分析时，可以采用简 是否满足性能要求 化的双线性FRP约束混凝土应力一应变曲线模型. 0是 (2)在混杂FRP约束完好混凝土圆柱近似截 (结束 面延性分析的基础上，可以从钢筋有效截面面积的 图6混杂FRP约束腐蚀混凝土圆柱抗震设计步骤 折减、钢筋力学性能的降低和钢筋一混凝土黏结界 Fig.6 Design procedure for corroded cireular columns strengthened 面的弱化（引入钢筋滑移模型）三方面考虑钢筋腐 with hybrid FRP 蚀对柱截面延性的影响.第 11 期 邓宗才等: 混杂 FRP 加固腐蚀钢筋混凝土圆柱基于位移性能的抗震设计 图 5 试件的计算与试验曲线比较 . ( a) C80--1; ( b) CC80--1; ( c) HC80--1; ( d) HCC80--1; ( e) HC80--2; ( f) HCC80--2 Fig． 5 Comparison between calculated and tested curves of specimens: ( a) C80-1; ( b) CC80-1; ( c) HC80-1; ( d) HCC80-1; ( e) HC80-2; ( f) HCC80-2 μΔ = Δu Δy = 1 + 3( μψ － 1 ( ) 1 － 0. 5 Lp ) H Lp H + 3θcu ψyH ( 39) 因此，对于一个要求的位移延性 μd，则相应的曲率 延性系数 μψr为 μψr = μd － 3θcu /( ψyH) － 1 3( 1 － 0. 5Lp /H) ( Lp /H) + 1 ( 40) 以大偏压为失效模式的混杂 FRP 约束腐蚀混 凝土圆柱基于位移性能的抗震设计步骤如图 6 所示． 7 结论 ( 1) 在对地震荷载作用下的混杂 FRP 约束完 好混凝土圆柱进行近似截面延性分析时，可以采用简 化的双线性 FRP 约束混凝土应力--应变曲线模型． ( 2) 在混杂 FRP 约束完好混凝土圆柱近似截 面延性分析的基础上，可以从钢筋有效截面面积的 折减、钢筋力学性能的降低和钢筋--混凝土黏结界 面的弱化( 引入钢筋滑移模型) 三方面考虑钢筋腐 图 6 混杂 FRP 约束腐蚀混凝土圆柱抗震设计步骤 Fig． 6 Design procedure for corroded circular columns strengthened with hybrid FRP 蚀对柱截面延性的影响． ·1435·