50℃时 h322m2-32×187×(430+20)×1.59=4904m p28d21000×890×981×0.12 (3)泵在两种温度下输送重油的压头: 5℃时Hn=Ax"+h-0+*2×987+7706=793m 14742 1592 50℃时H=A++ +h/2=20+0 +4904=69m 2×9.81 (4)泵的轴功率 输送15℃重油时 N=000×793×960×98=14406k 3600×960×0.60×1000 输送50℃重油时 N=4000×69×890×9812.k 3600×890×0.60×1000 (5)经济效果的比较: 输送15℃重油比输送50℃重油多消耗的功率为 144.06-12.54=131.52W 若按1小时计算,则多消耗131.52kwh(即13252度),1小时多消耗电费: 1X132.52X0.20=26.304元 将重油从15℃加热至50℃,每小时所需热量为 Q=40000×1675×(50-15)=2345000k//h 消耗蒸汽量 Q2345000 D=2761038.71kg/h=104/h 加热重油所需消耗蒸汽的费用:1.04×1.δ0=1.872元/时 从以上计算可知,在上述蒸汽和电能的价值条件下,将重油加热后再输送比直接输送冷 油是有利的 10内截面为1000×1200mm的矩形烟囱的高度为30m。平均分子量为30kg/kmol、平 均温度为400°C的烟道气自下而上流动。烟囱下端维持49Pa的真空度。在烟囱高度范围 内大气的密度可视为定值,大气温度为20C,地面处的大气压强为101.33×103Pa。流体 流经烟囱时的摩擦系数可取为0.05,试求烟道气的流量为若干kg/h 解:取烟囱底端为上游截面1-1、顶端内侧为下游截面2-2′,并以截面1-1为基准水 平面。在两截面间列柏式,即: P g4 gz, +∑b 式中Z1=02=30 由于烟道气压强变化不大,烟道气的密度可按10133×105Pa及400℃C计算,即50℃时 m gd lu hf 49.04 1000 890 9.81 0.1 32 32 187 (430 20) 1.59 2 2 2 2 2 2 =      +  = =   （3）泵在两种温度下输送重油的压头： 15℃时 h m g u g p H z e f 773.06 793 2 9.81 1.474 20 0 2 2 1 2 1 + =  + = + +  +  =  +  50℃时 h m g u g p H z e f 49.04 69 2 9.81 1.59 20 0 2 2 2 2 2 + =  + = + +  +  =  +  （4）泵的轴功率 输送 15℃重油时 N 144.06k w 3600 960 0.60 1000 40000 793 960 9.81 =       = 输送 50℃重油时 N 12.5k w 3600 890 0.60 1000 40000 69 890 9.81 =       = （5）经济效果的比较： 输送 15℃重油比输送 50℃重油多消耗的功率为： 144.06 - 12.54=131.52kw 若按 1 小时计算，则多消耗 131.52kwh（即 132.52 度），1 小时多消耗电费： 1×132.52×0.20=26.304 元 将重油从 15℃加热至 50℃，每小时所需热量为： Q = 400001.675 (50 −15) = 2345000k J / h 消耗蒸汽量 k g h t h r Q D 1038.71 / 1.04 / 2257.6 2345000 = = = = 加热重油所需消耗蒸汽的费用：1.04×1.80=1.872 元/时 从以上计算可知，在上述蒸汽和电能的价值条件下，将重油加热后再输送比直接输送冷 油是有利的。 10 内截面为 1000  1200mm 的矩形烟囱的高度为 30m 。平均分子量为 30kg / kmol 、平 均温度为 400C 的烟道气自下而上流动。烟囱下端维持 49Pa 的真空度。在烟囱高度范围 内大气的密度可视为定值，大气温度为 20C ，地面处的大气压强为 Pa 3 101.3310 。流体 流经烟囱时的摩擦系数可取为 0.05，试求烟道气的流量为若干 kg / h 。 解： 取烟囱底端为上游截面 1−1 、顶端内侧为下游截面 2 − 2 ，并以截面 1−1 为基准水 平面。在两截面间列柏式，即： + + = + + +hf u P gZ u P gZ   2 2 2 2 1 2 1 1 2 2 式中 Z1 = 0 Z2 = 30m u1  u2 由于烟道气压强变化不大，烟道气的密度可按 1.0133105 Pa及400C计算，即：