·726 工程科学学报，第40卷，第6期 料 基体一一 基体一◆ 320 20m 320 20m SE MAG:1000 x HV:20.0 kV WD:10.4 mm SE MAG:1000 x HV:20.0 kV WD:10.5 mm e d 孔洞层 镶料 镶料 基体 基体一 20 201m 020 20m SE MAG:1000 x HV:20.0 kV WD:10.7 mm SE MAG:1000 x HV:20.0 kV WD:10.6 mm e 孔洞层一 孔洞层一 银料 镶料 基体—一。 基体一 20μm 20m 图6涂覆玻璃润滑剂钛合金试样950℃保温不同时间的横截面形貌.(a)2min;(b)3min;(c)4min:(d)5min;(c)10min:(020min Fig.6 Cross-sectional morphology of titanium alloy coated with glass lubricant at 950 C for different time:(a)2 min:(b)3 min:(c)4 min;(d) 5 min:(e)10 min:(f)20 min 1000 900 800 模具钢 韩料 4 700 1测温点 润剂 600 6测温点 500 钛合金 320 20m 10 1520 253035 40 SE MAG:1000 x HV:20.0 kV WD:11.3 mm 时间/s 图7钛合金950℃保温5min后涂覆润滑剂继续保温2min后试 图8钛合金与模具钢接触界面附近不同位置测温点的温度随 样横截面形貌 时间的变化 Fig.7 Cross-sectional morphology of titanium alloy treated by heating Fig.8 Temperature change with time at different points in the titani- at 950 C for 5 min and then coated with glass lubricant held at 950 C um alloy and die steel interface for 2 min 采用传统润滑剂时，钛合金与模具钢之间的换热系 图9(a)表明采用新型玻璃润滑剂时，随着传热 数变化范围为286~2025W·m-2·s1.因此，与传统 过程的进行，换热系数h逐渐增大，从185W·m2·s1 钛合金热挤压用硅酸盐玻璃润滑剂相比，本文新玻 增加到约1714Wm2s1.从图9(b)中可以得知 璃润滑剂具有更好的高温热障效果，可减小挤压过工程科学学报，第 40 卷，第 6 期 图 6 涂覆玻璃润滑剂钛合金试样 950 ℃保温不同时间的横截面形貌． ( a) 2 min; ( b) 3 min; ( c) 4 min; ( d) 5 min; ( e) 10 min; ( f) 20 min Fig． 6 Cross-sectional morphology of titanium alloy coated with glass lubricant at 950 ℃ for different time: ( a) 2 min; ( b) 3 min; ( c) 4 min; ( d) 5 min; ( e) 10 min; ( f) 20 min 图 7 钛合金 950 ℃保温 5 min 后涂覆润滑剂继续保温 2 min 后试 样横截面形貌 Fig． 7 Cross-sectional morphology of titanium alloy treated by heating at 950 ℃ for 5 min and then coated with glass lubricant held at 950 ℃ for 2 min 图 9( a) 表明采用新型玻璃润滑剂时，随着传热 过程的进行，换热系数 hc逐渐增大，从 185 W·m － 2·s － 1 增加到约 1714 W·m － 2·s － 1 ． 从图 9( b) 中可以得知 图 8 钛合金与模具钢接触界面附近不同位置测温点的温度随 时间的变化 Fig． 8 Temperature change with time at different points in the titani￾um alloy and die steel interface 采用传统润滑剂时，钛合金与模具钢之间的换热系 数变化范围为 286 ～ 2025 W·m － 2·s － 1 ． 因此，与传统 钛合金热挤压用硅酸盐玻璃润滑剂相比，本文新玻 璃润滑剂具有更好的高温热障效果，可减小挤压过 · 627 ·