C=〔ξ213(EH)1131K.218]a418 (5) 其中5=Ba1213(cot)213。Marshal11o把V。=5~40m/s时棱锥冲击硫化锌的实验结果 与静态实验相比较，见图3。图中实线是理论结果，动静态两种情况唯硬度不同。结果表明 1000 1000 500 303 C (a) .) 100 10 20 50100200 100 Statie loading oImpaet Load F,N 30 50 100 210 图2侵人力与径向裂纹长度的关系 Contact dimension a.m (2)楼维压头(b)球形压头Rg=200rm 图3动静态侵入时径向裂纹长度比较 Fig.?Plot of radial crack dimensions Fig.3 Comparison of radial crack len- vs load gths in static and impact loading (5)式对'。=5~40m/s的动态侵入是成立的。Marshal1还根据压头冲击固体时的运动方程 和受力状态推导出如下关系： Vo=(2a0yH(3mtan))a3 (6) m为压头（或子弹）质量，Y是几何因子，其近似表达式为： y=1+〔2(1-v2)/(xcot)门(H/E) (7) ”是被侵入体的泊松比。(6)式成立的一个前提是假设硬度在侵深的主要范围内不变，这已得 到实验证实【10。(6)式与实验结果吻合，见图41。由方程(5)、(6)可得： 3mtan 48 C=〔5213(EH)113/K,218门 2aoyHa V819 (8) 该式表示了棱锥和圆锥压头动侵人时冲击速度与径向裂纹长度的关系。同理可得球压头相应 的结果。 2.3侵入载荷与侧向裂纹长度的关系 侧向开裂在侵人破碎坑或磨损、腐蚀坑的形成方面有重要作用。基本实验结果和类似于 建立侵入载荷与径向裂纹长度关系的原理，得到平衡状态下侵入载荷P与侧向裂纹长度C,的 关系为【7： ·405·〔青 “ “ ” “ 。 “ “ 〕 ，“ 弓 其 中 睿 刀 ‘ “ 叻 ‘ “ 。 ￡’ 。 ’ 把 厂 。 二 一 时 棱 锥冲 击硫化锌的实验结 果 与静态 实验相 比较 ， 见 图 。 图中实线是理 论结果 ， 动静态两 种 情况唯硬 度不 同 。 结果表 明 曰 ︻一利勺比。尸尸工共叭 …尸 汉六︺司 口 之 了 犷 才口 州 「二 勺二六︺汉飞日助、影仍翻 ‘ 洁 尸一 … 卜 」 了 图 侵 人 力与径 向裂纹长度的关 系 棱锥 压 头 球形压头 。 户 一二一一 一 一一 一一一一一‘ 一上一一一一 ， 一一一上一口 口 毛〔 。 屯 只 。 ， 上汀飞 图 动 静态侵人 时径向裂纹长度比 较 王 式对 。 一 的 动态侵入是 成立的 。 还根据压头 冲击 固体时 的运动 方 程 和受力状态推导 出如下 关 系 厂。 。 夕 。 阴 叻 “ 。 为 压头 或子弹 质 量 ， 夕 是几 何 因子 ， 其近似表达式为 夕 〔 一 汀 功 〕 ， 是被侵入体的 泊松 比 。 式成 立的一个前 提是假设 硬 度在侵深的 主要 范围 内不 变 ， 这 已得 到实验证实 〔 ‘ ” 〕 。 式 与实验 结果 吻合 ， 见 图 〔 ‘ 。 〕 。 由方程 、 可得 〔考 ‘ “ 己 ‘ ‘ · ‘ 〕 蒜黔 ‘ ‘ 该式 表示 了棱 锥和 圆 锥 压头 动侵 人时冲 击速 度与径 向裂纹 长 度的 关 系 。 同理 可得球 压头相应 的结果 。 侵 入载荷 与侧 向裂纹 长度 的关 系 侧 向开裂 在 侵人破碎坑 或磨损 、 腐蚀坑 的形 成 方 面有重要 作用 。 基 本实验结果和类似于 建 立侵人载荷与径 向裂纹长度关 系的原理 ， 得到平衡状态下 侵入载荷尸与侧 向裂纹长 度 的 关系为 〔 〕