当不等跨连续梁板的跨度差大于10%时，连续梁应根据弹性方法求出恒载及活 荷载最不利作用的弯矩图，经组合叠加后形成弯矩包络图，再以包络图作为调幅依 据，按前述调幅原则调幅。剪力可取弹性方法的计算结果，连续板可按下述步骤计 算： 1)确定最大跨跨内弯矩值 边跨：g+p≥eg+p 11 14 中间跨：g+p≥eg+p 16 18 2)按已知最大跨跨中弯矩，在本跨(g十p)作用下，由静力平衡条件求该跨 支座弯矩，再以支座弯矩为已知，同理求得邻跨跨中弯矩，以此类推，求得所有跨 中及支座弯矩，该弯矩均应符合内力平衡条件及大于2江(8叶)）F (4)塑性内力重分布方法的适用范围 考虑塑性内力重分布的方法与弹性理论计算结果相比，节约材料，方便施工， 但在结构正常使用时，变形及裂缝偏大，对下列情况不适合采用塑性内力重分布的 计算方法， 承受动力荷载的结构构件：使用阶段不允许开裂的结构构件：轻质混凝土及其 它特种混凝土结构：受侵蚀气体或液体作用的结构：预应力结构和二次受力迭合结 构：主梁等重要构件不宜采用。 四截面设计及构造要求 确定了连续梁板的内力后，可根据内力进行构件的截面设计 一般情况下，强 度计算后再满足 定的构造要求， 可不进行变形 及裂缝宽度的验 梁板均为受弯构件，作为单个构件的计算及构造己在第三章中述及，此处仅对 受弯构件在楼盖结构中的设计和构造特点简要叙述。 1.板的计算及构造特点 (1)古承在次梁或砖墙上的连续板 ,一般可按塑性内力重分布的方法计算 9 板 一般均能满足斜截 面抗剪 设计时可 不进行打 剪计算 (3)在承载能力极限状态时，板支座处在负弯矩作用下上部开裂，跨中在 正弯矩的作用下部开裂，板的实际轴线成为一个拱形（图11）。当板的四周与梁 整浇，梁具有足够的刚度，使板的支座不能自由移动时，板在竖向荷载作用下将 产生水平推力，由此产生的支座反力对板产生的弯矩可抵消部分荷载作用下的弯 矩。因此对四周与梁整体连接的单向板，中间跨的跨中截面及中间支座，计算弯 矩可诚少20%，其它截面不予降低。 图11 板的拱作用 (4)板的受力钢筋的配置方法有弯起式和分离式两种，钢筋弯起切断位置见 图12，图中当p/g≤3时，a=l/4:当p/g>3时，a=l./3.1为板的净跨。弯起式可当不等跨连续梁板的跨度差大于 10％时，连续梁应根据弹性方法求出恒载及活 荷载最不利作用的弯矩图，经组合叠加后形成弯矩包络图，再以包络图作为调幅依 据，按前述调幅原则调幅。剪力可取弹性方法的计算结果，连续板可按下述步骤计 算： 1) 确定最大跨跨内弯矩值 11 )( 2 + lpg 14 )( 2 + lpg 边 跨： ≥M≥ 16 )( 2 + lpg 18 )( 2 + lpg 中间跨： ≥M≥ 2）按已知最大跨跨中弯矩，在本跨（g＋p）作用下，由静力平衡条件求该跨 支座弯矩，再以支座弯矩为已知，同理求得邻跨跨中弯矩，以此类推，求得所有跨 中及支座弯矩，该弯矩均应符合内力平衡条件及大于 24 1 （g＋p）l 2 。 （4） 塑性内力重分布方法的适用范围 考虑塑性内力重分布的方法与弹性理论计算结果相比，节约材料，方便施工， 但在结构正常使用时，变形及裂缝偏大，对下列情况不适合采用塑性内力重分布的 计算方法： 承受动力荷载的结构构件；使用阶段不允许开裂的结构构件；轻质混凝土及其 它特种混凝土结构；受侵蚀气体或液体作用的结构；预应力结构和二次受力迭合结 构；主梁等重要构件不宜采用。 四 截面设计及构造要求 确定了连续梁板的内力后，可根据内力进行构件的截面设计。一般情况下，强 度计算后再满足一定的构造要求，可不进行变形及裂缝宽度的验算。 梁板均为受弯构件，作为单个构件的计算及构造已在第三章中述及，此处仅对 受弯构件在楼盖结构中的设计和构造特点简要叙述。 1．板的计算及构造特点 （1） 支承在次梁或砖墙上的连续板，一般可按塑性内力重分布的方法计算。 （2） 板一般均能满足斜截面抗剪要求，设计时可不进行抗剪计算。 （3） 在承载能力极限状态时，板支座处在负弯矩作用下上部开裂，跨中在 正弯矩的作用下部开裂，板的实际轴线成为一个拱形（图 11）。当板的四周与梁 整浇，梁具有足够的刚度，使板的支座不能自由移动时，板在竖向荷载作用下将 产生水平推力，由此产生的支座反力对板产生的弯矩可抵消部分荷载作用下的弯 矩。因此对四周与梁整体连接的单向板，中间跨的跨中截面及中间支座，计算弯 矩可减少 20％，其它截面不予降低。 图 11 板的拱作用 （4） 板的受力钢筋的配置方法有弯起式和分离式两种，钢筋弯起切断位置见 图 12，图中当p/g≤3 时，a=ln/4；当p/g＞3 时，a=ln/3。ln为板的净跨。弯起式可