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第10期 左海滨等：支架支撑烧结提高烧结生产率 ,1103 状态参数、烧结生产率、转鼓强度、烧成率、成品率、 (2)负压，在恒定的抽风负压下，所测得的负压 粒度组成以及还原性的变化，分析如下， 大小在很大程度上反映了料层透气性的好坏，负压 3.1烧结过程状态参数分析 低，表明气体通过料层的阻力小，烧结过程透气性 (1)废气温度，应用不同高度板状支架与无支 好；负压高，表明气体通过料层的阻力大，烧结过程 架烧结过程废气温度的比较如图2所示，废气温度 透气性差，实验过程中负压曲线如图3所示， 开始上升意味着烧结料层过湿带逐渐消失，废气温 14 度从最高点开始下降，烧结结束，从图2中提取温 12 度转折点见表2.应用300mm和400mm高支架的 10 无支架 支撑烧结，废气温度开始上升时间由无支架烧结的 200mm高支架 19.2min提前到16.7min,减少了2.5min.对于 40dmm高支架 200mm高支架，这段时间与无支架烧结条件下相比 300mm高支架 没有明显变化，从废气温度开始上升点到烧结终 点，无支架烧结时间为6.8min,而对于200,300和 400mm高支架时间分别为4.9,4.0和4.1min.从 12162024283236 以上数据可以看出，只有当烧结前沿经过支架顶部 绕结时间min 且烧结成矿固结后，支架才能起到支撑作用，对于 图3负压随点火后时间的变化 200mm高支架，由于起支撑作用时间较晚，效果不 Fig.3 Change of suction pressure with sintering time after ignition 如300和400mm高支架明显，对于400mm高支 架，在烧结过程后期，废气温度较高，说明此时燃烧 从图3中看出，无支架烧结时，整个烧结过程中 带的透气性较好，燃烧熔融带发展比较充分.无支 负压一直处于较高水平，并且下降缓慢，安装支架 架烧结条件下，后期高温区域保持时间较长，说明高 后，负压很快就开始下降，并且烧结终点时的负压均 温区（即熔融带）透气性差，燃料燃烧速度慢，热传递 小于无支架烧结时的终点负压，400mm高支架负 慢，这是后期烧结时间较长的主要原因 压开始下降时间最早，透气性较早得到改善，这与支 600 架起作用时间早十分一致.300mm高支架在后期 500H 负压下降快，且最终负压最低，这是由于在烧结前 400mm高支架 300mm高支架 沿进入到含有支架的料层区域后，支架顶端以下部 400 200mm高支架 分的燃烧熔融带成矿固结时，尽管仍然与上面的烧 无支架一 300 结饼形成一个整体，但由于自身重力和抽风的影响， 200 支架只能承担部分新生烧结饼的重力，并且随着烧 100 结的进行，支架承担比例越来越小，所以新生烧结饼 仍然会对以后的烧结产生一定影响，而支架顶端以 8 1216202428 上部分的影响由于支架的支撑作用大大减弱.随着 烧结时间min 支架部分烧结的进行，300mm高料层产生的烧结饼 图2废气温度随点火后时间的变化 重力对下部烧结的影响显然比400mm高料层要 Fig.2 Change of exhaust gas temperature with sintering time after 小.因此，要综合考虑支架对上下部料层透气性改 ignition 善所起的作用，选择最合理的支架高度 表2废气温度转折点时间 (3)料层收缩.图4为料层随时间的收缩情况 Table 2 Transition time of exhaust gas temperature 无支架烧结实验，从点火开始到烧结结束料层处于 废气温度 绕结终点 时间差， 不断收缩状态，在前15min内基本处于线性收缩， 支架类型 上升点时间， 时间， AT= 收缩量达到120mm,从15min至烧结终点收缩幅度 T1/min T2/min T2-TI/min 较小，料层变化不明显，最终收缩130mm;与无支架 无支架 19.2 26.0 6.8 烧结相比，安装支架后，料层在点火开始后较短一段 200mm高支架 19.7 24.6 4.9 时间内呈现线性收缩，随后收缩逐渐停止·随着支 300mm高支架 16.7 20.7 4.0 架高度的增加，收缩停止时间提前，且最终收缩量减 400mm高支架 16.7 20.8 4.1 小.料层收缩量的这种变化说明了支架在烧结过程状态参数、烧结生产率、转鼓强度、烧成率、成品率、 粒度组成以及还原性的变化分析如下． 3∙1 烧结过程状态参数分析 （1）废气温度．应用不同高度板状支架与无支 架烧结过程废气温度的比较如图2所示．废气温度 开始上升意味着烧结料层过湿带逐渐消失废气温 度从最高点开始下降烧结结束．从图2中提取温 度转折点见表2．应用300mm 和400mm 高支架的 支撑烧结废气温度开始上升时间由无支架烧结的 19∙2min 提前到16∙7min减少了2∙5min．对于 200mm 高支架这段时间与无支架烧结条件下相比 没有明显变化．从废气温度开始上升点到烧结终 点无支架烧结时间为6∙8min而对于200300和 400mm 高支架时间分别为4∙94∙0和4∙1min．从 以上数据可以看出只有当烧结前沿经过支架顶部 且烧结成矿固结后支架才能起到支撑作用．对于 200mm 高支架由于起支撑作用时间较晚效果不 如300和400mm 高支架明显．对于400mm 高支 架在烧结过程后期废气温度较高说明此时燃烧 带的透气性较好燃烧熔融带发展比较充分．无支 架烧结条件下后期高温区域保持时间较长说明高 温区（即熔融带）透气性差燃料燃烧速度慢热传递 慢这是后期烧结时间较长的主要原因． 图2 废气温度随点火后时间的变化 Fig．2 Change of exhaust gas temperature with sintering time after ignition 表2 废气温度转折点时间 Table2 Transition time of exhaust gas temperature 支架类型 废气温度 上升点时间 T1／min 烧结终点 时间 T2／min 时间差 ΔT＝ T2— T1／min 无支架 19∙2 26∙0 6∙8 200mm 高支架 19∙7 24∙6 4∙9 300mm 高支架 16∙7 20∙7 4∙0 400mm 高支架 16∙7 20∙8 4∙1 （2）负压．在恒定的抽风负压下所测得的负压 大小在很大程度上反映了料层透气性的好坏．负压 低表明气体通过料层的阻力小烧结过程透气性 好；负压高表明气体通过料层的阻力大烧结过程 透气性差．实验过程中负压曲线如图3所示． 图3 负压随点火后时间的变化 Fig．3 Change of suction pressure with sintering time after ignition 从图3中看出无支架烧结时整个烧结过程中 负压一直处于较高水平并且下降缓慢．安装支架 后负压很快就开始下降并且烧结终点时的负压均 小于无支架烧结时的终点负压．400mm 高支架负 压开始下降时间最早透气性较早得到改善这与支 架起作用时间早十分一致．300mm 高支架在后期 负压下降快且最终负压最低．这是由于在烧结前 沿进入到含有支架的料层区域后支架顶端以下部 分的燃烧熔融带成矿固结时尽管仍然与上面的烧 结饼形成一个整体但由于自身重力和抽风的影响 支架只能承担部分新生烧结饼的重力并且随着烧 结的进行支架承担比例越来越小所以新生烧结饼 仍然会对以后的烧结产生一定影响而支架顶端以 上部分的影响由于支架的支撑作用大大减弱．随着 支架部分烧结的进行300mm 高料层产生的烧结饼 重力对下部烧结的影响显然比400mm 高料层要 小．因此要综合考虑支架对上下部料层透气性改 善所起的作用选择最合理的支架高度． （3）料层收缩．图4为料层随时间的收缩情况． 无支架烧结实验从点火开始到烧结结束料层处于 不断收缩状态在前15min 内基本处于线性收缩 收缩量达到120mm从15min 至烧结终点收缩幅度 较小料层变化不明显最终收缩130mm；与无支架 烧结相比安装支架后料层在点火开始后较短一段 时间内呈现线性收缩随后收缩逐渐停止．随着支 架高度的增加收缩停止时间提前且最终收缩量减 小．料层收缩量的这种变化说明了支架在烧结过程 第10期 左海滨等： 支架支撑烧结提高烧结生产率 ·1103·