60· 工程科学学报，第38卷，增刊1 析出物一般在900℃以下开始析出. B] Xu F Y,Bai B Z,Fang H S.Development of titanium m icro-allo- ying in high strength low alloy steel.Heat Treat Met,2007(12): 0.0006 ◆4 ·-G=0.23V=0.020N=0.01 2g -C=0.24V-0.032N=0.01 0.0005 -C-0.24V-0.042N=0.01 (许峰云，白秉哲，方鸿生.低合金高强度钢钛微合金化进展 0.0004 金属热处理，2007(12)：29) [4]Li Z,Wu D.Study of the high strength and low yield ratio cold 0.0003 forging steel.Mater Sci Eng A,2007(1)142 02 [5]Zong Y,Zhao L P,Ma Y L,et al.Continuous cooling transforma- tion behavior and micro-structure of low carbon Nb-bearing micro- 0.0001L alloyed steel.Mater Mech Eng,2011(7):31 (宗云，赵莉萍，麻永林，等.低碳含铌微合金钢的连续冷却相 50060070080090010001100120013001400 变行为及显微组织.机械工程材料，2011(7)：31) 温度汇 [6]Yang W Y,Hu A M,Qi JJ,et al.Microstructure refinement of 图3不同钒含量螺纹钢析出热力学计算 deformation-enhanced transformation in low carbon Steel.Chin J Mater Res,2001(2):171 Fig.3 The results of thermodynamic computation with different con- tent of V (杨正玥，胡安民，齐俊杰，等.低碳钢形变强化相变的组织细 化.材料研究学报，2001(2)：171) ] Wu LZ,Chen J,Zhang H B.Dynamic recrystallization of austenite 4结论 and grain refinement in 40Cr Steel.J Shanghai Jiaotong Unir, (1)试样不同位置晶粒度统计分析发现试样晶粒 2008(5):786 尺寸从中心到边缘处逐渐减小，并且随着V含量增 (伍来智，陈军，张鸿冰.40C钢奥氏体动态再结品及品粒细 化.上海交通大学学报，2008(5)：786) 加，试样晶粒度从6.7增加到7.3. 8] Li Y,Crowther D N,Mitchell P S,et al.The evolution of micro- (2)通过对拉伸实验数据的分析发现，螺纹钢的 structure during thin slab direct rolling processing in vanadium mi- 屈服强度随着V含量增加而明显增加. croalloyed steels.IS/J Int,2002,42(6):636 (3)对不同钒含量螺纹钢中微合金元素析出强化 9] Cracknell A,Petch N J.Frictional forces on dislocation arrays at 效果进行了计算，结果发现V含量从0.020%增加到 the lower yield point in iron.Acta Metall,1955,3 (2):186 [10]Zou H,Kirkaldy J S.Thermodynamic calculation and experimen- 0.032%和0.042%的过程中，析出强化强度分别提升 tal verification of the carbonitridl austenite equilibrium in Ti-Nb 了34和39MPa. micro-alloyed steels.Metall Trans A,1992,23(2):651 (4)通过对不同钒含量螺纹钢析出热力学计算结 011 Cui X H,Xu Y B,Wang Z D,et al.Thermodynamic calculation 果发现，碳含量对钒析出物量有一定影响，钒的析出物 and analysis of carbon-nitride precipitation behavior in Nb-Ti 一般在900℃以下开始析出. Micro-alloyed.Res fron Steel,2005,32(5):3 (崔旭辉，许云波，王昭东，等.N凸一-T微合金钢碳氮化物的析 出热力学模型及分析.钢铁研究，2005,32(5)：3) 参考文献 [12]Xu Y B,Yu Y M,Wu D,et al.Thermodynamic Calculations of 1]Yang C F,Zhang Y Q,Liu S P.Strengthening mechanism in V-N Precipitation Behavior in Nb Micro-alloyed Steels.Chin Mater micro-alloyed reinforcing bar steels.Iron Steel,2001,36(5):55 Res,2009,20(1):104 (杨才福，张永权，柳书平.钒、氮微合金化钢筋的强化机制.钢 (许云波，于永梅，吴迪，等.Nb微合金钢析出行为的热力学 铁，2001,36(5)：55) 计算.材料研究学报，2009,20(1)：104) 2]Wei B,Han B,Yang Y,Tan W,et al.Research on low temperature [13]Gao N,Baker T N.Influence of AlN precipitation on thermody- rolling technology of low carbon steel.J Wuhan Unie Sci Technol, namic parameters in C-Al-V-N microalloyed steels.ISIJ Int, 2003(4):258 1997,37(6):596 (魏兵，韩斌，杨奕，等.低碳钢低温轧制工艺实验研究.武汉科 [14]Tumnbull D.Formation of crystal nuclei in liquid metals.J App 技大学学报，2003(4)：258) Phs,1950,21(10):1022工程科学学报，第 38 卷，增刊 1 析出物一般在 900 ℃以下开始析出． 图 3 不同钒含量螺纹钢析出热力学计算 Fig． 3 The results of thermodynamic computation with different con￾tent of V 4 结论 ( 1) 试样不同位置晶粒度统计分析发现试样晶粒 尺寸从中心到边缘处逐渐减小，并且随着 V 含量增 加，试样晶粒度从 6. 7 增加到 7. 3． ( 2) 通过对拉伸实验数据的分析发现，螺纹钢的 屈服强度随着 V 含量增加而明显增加． ( 3) 对不同钒含量螺纹钢中微合金元素析出强化 效果进行了计算，结果发现 V 含量从 0. 020% 增加到 0. 032% 和 0. 042% 的过程中，析出强化强度分别提升 了 34 和 39 MPa． ( 4) 通过对不同钒含量螺纹钢析出热力学计算结 果发现，碳含量对钒析出物量有一定影响，钒的析出物 一般在 900 ℃以下开始析出． 参 考 文 献 ［1］ Yang C F，Zhang Y Q，Liu S P． Strengthening mechanism in V--N micro-alloyed reinforcing bar steels． Iron Steel，2001，36( 5) : 55 ( 杨才福，张永权，柳书平． 钒、氮微合金化钢筋的强化机制． 钢 铁，2001，36( 5) : 55) ［2］ Wei B，Han B，Yang Y，Tan W，et al． Ｒesearch on low temperature rolling technology of low carbon steel． J Wuhan Univ Sci Technol， 2003( 4) : 258 ( 魏兵，韩斌，杨奕，等． 低碳钢低温轧制工艺实验研究． 武汉科 技大学学报，2003( 4) : 258) ［3］ Xu F Y，Bai B Z，Fang H S． Development of titanium m icro-allo￾ying in high strength low alloy steel． Heat Treat Met，2007( 12) : 29 ( 许峰云，白秉哲，方鸿生． 低合金高强度钢钛微合金化进展． 金属热处理，2007( 12) : 29) ［4］ Li Z，Wu D． Study of the high strength and low yield ratio cold forging steel． Mater Sci Eng A，2007( 1) : 142 ［5］ Zong Y，Zhao L P，Ma Y L，et al． Continuous cooling transforma￾tion behavior and micro-structure of low carbon Nb-bearing micro￾alloyed steel． Mater Mech Eng，2011( 7) : 31 ( 宗云，赵莉萍，麻永林，等． 低碳含铌微合金钢的连续冷却相 变行为及显微组织． 机械工程材料，2011( 7) : 31) ［6］ Yang W Y，Hu A M，Qi J J，et al． Microstructure refinement of deformation-enhanced transformation in low carbon Steel． Chin J Mater Ｒes，2001( 2) : 171 ( 杨正玥，胡安民，齐俊杰，等． 低碳钢形变强化相变的组织细 化． 材料研究学报，2001( 2) : 171) ［7］ Wu L Z，Chen J，Zhang H B． Dynamic recrystallization of austenite and grain refinement in 40Cr Steel． J Shanghai Jiaotong Univ， 2008( 5) : 786 ( 伍来智，陈军，张鸿冰． 40Cr 钢奥氏体动态再结晶及晶粒细 化． 上海交通大学学报，2008( 5) : 786) ［8］ Li Y，Crowther D N，Mitchell P S，et al． The evolution of micro￾structure during thin slab direct rolling processing in vanadium mi￾croalloyed steels． ISIJ Int，2002，42( 6) : 636 ［9］ Cracknell A，Petch N J． Frictional forces on dislocation arrays at the lower yield point in iron． Acta Metall，1955，3( 2) : 186 ［10］ Zou H，Kirkaldy J S． Thermodynamic calculation and experimen￾tal verification of the carbonitrid1austenite equilibrium in Ti--Nb micro-alloyed steels． Metall Trans A，1992，23( 2) : 651 ［11］ Cui X H，Xu Y B，Wang Z D，et al． Thermodynamic calculation and analysis of carbon-nitride precipitation behavior in Nb--Ti Micro-alloyed． Ｒes Iron Steel，2005，32( 5) : 3 ( 崔旭辉，许云波，王昭东，等． Nb--Ti 微合金钢碳氮化物的析 出热力学模型及分析． 钢铁研究，2005，32( 5) : 3) ［12］ Xu Y B，Yu Y M，Wu D，et al． Thermodynamic Calculations of Precipitation Behavior in Nb Micro-alloyed Steels． Chin J Mater Ｒes，2009，20( 1) : 104 ( 许云波，于永梅，吴迪，等． Nb 微合金钢析出行为的热力学 计算． 材料研究学报，2009，20( 1) : 104) ［13］ Gao N，Baker T N． Influence of AlN precipitation on thermody￾namic parameters in C--Al--V--N microalloyed steels． ISIJ Int， 1997，37( 6) : 596 ［14］ Turnbull D． Formation of crystal nuclei in liquid metals． J Appl Phys，1950，21( 10) : 1022 · 06 ·