王臻等：医用镍钛合金的制备与热压缩变形行为 ·241· 150m 250 (a) .750℃ 7500 一800℃ -80D0T -850℃ 200 -850T -900℃ -900℃ 100 —950℃ 一9301 150 100 50 0.1 0.20.30.40.5 0.60.70.8 0.10.20.30.40.50.60.70.8 真应变 真应变 350 500r -750℃ -750℃ 300 8009 -800℃ 850℃ -850℃ 一900℃ 400 -900℃ 250 一950℃ 350 -950℃ 200 150 100 150 100 50 00 0.10.20.30.40.50.60.70.8 0.10.20.30.40.50.60.70.8 真应变 真应变 图3不同应变速率下，不同变形温度时的真应力-真应变曲线.(a)0.001s1;(b)0.01s1；(c)0.1s;(d)1s1 Fig.3 True stress-true strain curve at different deformation temperatures under different strain rates:(a)0.001s-;(b)0.01s-;(c)0.Is-; (d)1s 效关系[23-24]： B=na (5) A[sinh(ar)]"esp (1) 式中：A,为常数 可采用Zener--Hollomon参数（即温度补偿的变 式中：σ是峰值应力或稳态流动应力，MPa:E是应 形速率因子)表示变形温度与应变速率之间的 变速率，s1:Q是热变形激活能，J:R为气体常数， 关系： 8.314Jmol-1.K-l;T为绝对温度，K;a,A,n为材料 常数 Z=Bexp =A sinh(ao)] (6) 对式(1)可写成如下表达式： 分别对式(1)、(3)和(4)两边取自然对数， 8=A[sinh(ao)]rep(-是）= 则有： A[(a）-p(-2]（-是)(2) h云=lhA-0+n-lh[dn(ao】 (7) 2 In &=In A +nln o (8) 在较低应力状态时，ao较小，sinh(ac)≈ao, In &=In A2 +Bo (9) 则式(2)可描述为： 当温度固定时，由式(8)和式(9)可知，lne与 E=Aa·exp (3) lnc、ne与o成一次函数关系，n和B分别是lne- 式中：A为常数 lno曲线和ln-σ曲线的斜率 在较高应力状态时，a四较大，sih(a0)=方 取图3中在不同实验条件下的N-Ti合金真应 力-真应变曲线的稳态值，利用线性回归法可分别 exp(ao),则式(2)可描述为： 绘出ne-o和lne-nc曲线，如图4所示. e=Aep(nao)ep(-是)=4，ep(B) 从式(7)可以看出，当应变速率固定时： (10) (4)王 臻等: 医用镍钛合金的制备与热压缩变形行为 图 3 不同应变速率下,不同变形温度时的真应力鄄鄄真应变曲线. (a) 0郾 001 s - 1 ; (b) 0郾 01 s - 1 ; (c) 0郾 1 s - 1 ; (d) 1 s - 1 Fig. 3 True stress鄄true strain curve at different deformation temperatures under different strain rates: (a) 0郾 001 s - 1 ; (b) 0郾 01 s - 1 ; (c) 0郾 1 s - 1 ; (d) 1 s - 1 效关系[23鄄鄄24] : 着 · = A [sinh(琢滓)] n exp ( - Q ) RT (1) 式中:滓 是峰值应力或稳态流动应力, MPa;着 · 是应 变速率,s - 1 ;Q 是热变形激活能,J;R 为气体常数, 8郾 314 J·mol - 1·K - 1 ;T 为绝对温度,K;琢,A,n 为材料 常数. 对式(1)可写成如下表达式: 着 · = A [sinh (琢滓)] n exp ( - Q ) RT = A [ exp (琢滓) - exp ( - 琢滓) ] 2 n exp ( - Q ) RT (2) 在较低应力状态时,琢滓 较小,sinh (琢滓)抑琢滓, 则式(2)可描述为: 着 · = A·琢 n·滓 n exp ( - Q ) RT = A1滓 n (3) 式中:A1为常数. 在较高应力状态时,琢滓 较大,sinh ( 琢滓) 抑 1 2 exp(琢滓),则式(2)可描述为: 着 · = A 1 2 n exp (n琢滓)exp ( - Q ) RT = A2 exp (茁滓) (4) 茁 = n琢 (5) 式中:A2为常数. 可采用 Zener鄄鄄Hollomon 参数(即温度补偿的变 形速率因子) 表 示 变 形 温 度 与 应 变 速 率 之 间 的 关系: Z = 着 · exp [ Q ] RT = A [sinh(琢滓)] n (6) 分别对式(1)、 (3 ) 和 (4 ) 两边取自然对数, 则有: ln 着 · = ln A - Q RT + n·ln [sinh(琢滓)] (7) ln 着 · = ln A1 + nln 滓 (8) ln 着 · = ln A2 + 茁滓 (9) 当温度固定时,由式(8) 和式(9) 可知,ln着 · 与 ln滓、ln 着 · 与 滓 成一次函数关系,n 和 茁 分别是 ln 着 ·鄄鄄 ln 滓 曲线和 ln 着 ·鄄鄄滓 曲线的斜率. 取图 3 中在不同实验条件下的 Ni鄄鄄 Ti 合金真应 力鄄鄄真应变曲线的稳态值,利用线性回归法可分别 绘出 ln 着 ·鄄鄄滓 和 ln 着 ·鄄鄄ln 滓 曲线,如图 4 所示. 从式(7)可以看出,当应变速率固定时: Q Rn = [ 鄣ln [sinh(琢滓)] 鄣(1 / T ] ) ·着 (10) ·241·