第5期 杨光辉等：宽带钢冷轧机辊系纵向刚度特性对比 ·581· 1200mm时，CVC六辊轧机工作辊窜辊量由 Seel,2004,39(11):37 -100mm变为+100mm时，工作辊弯辊力纵向刚度 (李正熙，王立锋，胡敦利，等.热连轧机板形板厚解耦控制的 逆系统方法研究.钢铁，2004,39(11)：37) 减小了9.4%，中间辊弯辊力纵向刚度减小了 [5]HuaJ X.Wang Z X.Process Control for Continuously Tandem 6.2%.所以中间辊窜辊对HC六辊轧机弯辊力纵 Cold Mill.Beijing:Metallurgical Industry Press,2002 向刚度的影响要大于CVC六辊轧机. (华建新，王贞样.全连续式冷连轧机过程控制.北京：治金工 业出版社，2000) 4结论 6 Sun Y K.Computer Control for Strip Tandem Cold Rolling Process (1)在工作辊直径和支持辊直径分别相同的情 Beijing:Metallurgical Industry Press,2002 (孙一康.带钢冷连轧计算机控制.北京：治金工业出版社， 况下，四辊轧机比六辊轧机的轧制力纵向刚度大 2002) 10.4%左右.在通常情况下，四辊轧机工作辊直径 Peng P,Yang Q,Guo L W.Derivation and analysis of complex 和支持辊直径要大于六辊轧机，而其轧制力纵向刚 coupling model for wide strip tandem cold mill.Chin J Mech Eng, 度随着工作辊和支持辊直径的增加而增加，因此四 2008,44(12):268 辊轧机的轧制力纵向刚度要明显大于六辊轧机 (彭鹏，杨荃，郭立伟.宽带钢冷连轧机综合耦合模型的建立 与分析.机械工程学报，2008,44(12)：268) (2)HC轧机随着工作辊或中间辊窜辊的变化， [8]Wei J,Yang Q,He A R,et al.Finite element analysis of the ri- 其辊系纵向刚度变化明显高于CVC轧机.其主要 gidity characteristics of a six-high mill.J Plast Eng,2007,14 原因是随着窜辊量的变化，HC轧机的辊间接触长 (6):51 度发生变化，而CVC轧机的辊间接触长度几乎不发 (魏娟，杨荃，何安瑞，等.六辊轧机刚度特性有限元分析.塑 生变化.所以，HC轧机在轧制过程中，为了保证厚 性工程学报，2007,14(6)：51) 9] Dong L J,He A R.Song Y,et al.Online calculation model of 度的控制精度，一般不进行动态窜辊而只是进行窜 roll vertical stiffness in a hot rolling-mill.J Unie Sci Technol Bei- 辊的预设定 jing,2009,31(11):1452 (董立杰，何安瑞，宋勇，等.热带钢轧机辊系纵向刚度在线计 参考文献 算模型.北京科技大学学报，2009,31(11)：1452) [Wang G D.Profile Control and Profile Theory.Beijing:Metallur- [o] Yang G H,Zhang J,Zhou Y Z,et al.Work roll non-uniform gical Industry Press,1986 wear and shape control performance of the 2250 hot temper mill in (王国栋.板形控制和板形理论.北京：治金工业出版社， WISCO.J Unir Sci Technol Beijing,009,31(8):1051 1986) (杨光辉，张杰，周一中，等.武钢2250热轧平整机不均匀磨 D]Chen X L.Configuration design of cold tandem mills//CSM 2005 损及板形调控特性.北京科技大学学报，2009,31(8)：1051) Annual Meeting Proceedings,4th Volume.Beijing,2005 01] Chen J H.Li B,Wu GS,et al.Width compensation for rolling (陈先霖.宽带钢冷连轧机的机型设计问题∥2005中国钢铁 mill spring./ron Steel,2003,38(1)31 年会论文集，4卷.北京，2005) (陈建华，李冰，吴光蜀，等.轧机弹跳量宽度修正.钢铁， B3]Cao J G,Zhang J,Zhang S J,et al.Rolling Equipment and Auto- 2003,38(1):31) motire Control.Beijing:Chemistry Industrial Press,2010 [12]Du F S,Zhang S B,Huang H G,et al.Finite element study of (曹建国，张杰，张少军，等.轧钢设备及自动控制.北京：化学 the rigidity characteristics of a six-high mill.J Plast Eng,2010, 工业出版社，2010) 17(3):148 [4]Li Z X,Wang L F,Hu D L,et al.Study of inverse system meth- (杜风山，张尚斌，黄华贵，等.六辊轧机刚度特性有限元.塑 od on decoupling strips gauge and flatness in tandem hot mill.fron 性工程学报，2010,17(3)：148)第 5 期 杨光辉等: 宽带钢冷轧机辊系纵向刚度特性对比 1 200 mm 时，CVC 六辊轧机工作辊窜辊量由 － 100 mm变为 + 100 mm 时，工作辊弯辊力纵向刚度 减小 了 9. 4% ，中间辊弯辊力纵向刚度减小了 6. 2% ． 所以中间辊窜辊对 HC 六辊轧机弯辊力纵 向刚度的影响要大于 CVC 六辊轧机． 4 结论 ( 1) 在工作辊直径和支持辊直径分别相同的情 况下，四辊轧机比六辊轧机的轧制力纵向刚度大 10. 4% 左右． 在通常情况下，四辊轧机工作辊直径 和支持辊直径要大于六辊轧机，而其轧制力纵向刚 度随着工作辊和支持辊直径的增加而增加，因此四 辊轧机的轧制力纵向刚度要明显大于六辊轧机． ( 2) HC 轧机随着工作辊或中间辊窜辊的变化， 其辊系纵向刚度变化明显高于 CVC 轧机． 其主要 原因是随着窜辊量的变化，HC 轧机的辊间接触长 度发生变化，而 CVC 轧机的辊间接触长度几乎不发 生变化． 所以，HC 轧机在轧制过程中，为了保证厚 度的控制精度，一般不进行动态窜辊而只是进行窜 辊的预设定． 参 考 文 献 ［1］ Wang G D． Profile Control and Profile Theory． Beijing: Metallur￾gical Industry Press，1986 ( 王国栋． 板形控制和板形理论． 北 京: 冶金工业出版社， 1986) ［2］ Chen X L． Configuration design of cold tandem mills∥CSM 2005 Annual Meeting Proceedings，4th Volume． Beijing，2005 ( 陈先霖． 宽带钢冷连轧机的机型设计问题∥2005 中国钢铁 年会论文集，4 卷． 北京，2005) ［3］ Cao J G，Zhang J，Zhang S J，et al． Rolling Equipment and Auto￾motive Control． Beijing: Chemistry Industrial Press，2010 ( 曹建国，张杰，张少军，等． 轧钢设备及自动控制． 北京: 化学 工业出版社，2010) ［4］ Li Z X，Wang L F，Hu D L，et al． Study of inverse system meth￾od on decoupling strips gauge and flatness in tandem hot mill． Iron Steel，2004，39( 11) : 37 ( 李正熙，王立锋，胡敦利，等． 热连轧机板形板厚解耦控制的 逆系统方法研究． 钢铁，2004，39( 11) : 37) ［5］ Hua J X，Wang Z X． Process Control for Continuously Tandem Cold Mill． Beijing: Metallurgical Industry Press，2002 ( 华建新，王贞样． 全连续式冷连轧机过程控制． 北京: 冶金工 业出版社，2000) ［6］ Sun Y K． Computer Control for Strip Tandem Cold Rolling Process． Beijing: Metallurgical Industry Press，2002 ( 孙一康． 带钢冷连轧计算机控制． 北京: 冶金工业出版社， 2002) ［7］ Peng P，Yang Q，Guo L W． Derivation and analysis of complex coupling model for wide strip tandem cold mill． Chin J Mech Eng， 2008，44( 12) : 268 ( 彭鹏，杨荃，郭立伟． 宽带钢冷连轧机综合耦合模型的建立 与分析． 机械工程学报，2008，44( 12) : 268) ［8］ Wei J，Yang Q，He A R，et al． Finite element analysis of the ri￾gidity characteristics of a six-high mill． J Plast Eng，2007，14 ( 6) : 51 ( 魏娟，杨荃，何安瑞，等． 六辊轧机刚度特性有限元分析． 塑 性工程学报，2007，14( 6) : 51) ［9］ Dong L J，He A R，Song Y，et al． Online calculation model of roll vertical stiffness in a hot rolling-mill． J Univ Sci Technol Bei￾jing，2009，31( 11) : 1452 ( 董立杰，何安瑞，宋勇，等． 热带钢轧机辊系纵向刚度在线计 算模型． 北京科技大学学报，2009，31( 11) : 1452) ［10］ Yang G H，Zhang J，Zhou Y Z，et al． Work roll non-uniform wear and shape control performance of the 2250 hot temper mill in WISCO． J Univ Sci Technol Beijing，2009，31( 8) : 1051 ( 杨光辉，张杰，周一中，等． 武钢 2250 热轧平整机不均匀磨 损及板形调控特性． 北京科技大学学报，2009，31( 8) : 1051) ［11］ Chen J H，Li B，Wu G S，et al． Width compensation for rolling mill spring． Iron Steel，2003，38( 1) : 31 ( 陈建华，李冰，吴光蜀，等． 轧机弹跳 量 宽 度 修 正． 钢 铁， 2003，38( 1) : 31) ［12］ Du F S，Zhang S B，Huang H G，et al． Finite element study of the rigidity characteristics of a six-high mill． J Plast Eng，2010， 17( 3) : 148 ( 杜凤山，张尚斌，黄华贵，等． 六辊轧机刚度特性有限元． 塑 性工程学报，2010，17( 3) : 148) ·581·