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,454 北京科技大学学报 第32卷 表2钢板头部各位置的力学性能 A温度~A温度十40℃范围内比较合理，也就是 Table 2 Mechanical properties n the head of the plate 说要避免钢板在两相区轧制，两相区轧制的钢板组 距离头部 屈服强度， 抗拉强度， 屈强比 织成带状，这种由两相区轧制引起的带状组织屈服 位置mm a.MPa MPa o.6 强度较高，屈强比值也大，统计分析基本都在0.92 400 645 715 0.90 以上，同时，过低的终轧温度也使Nb等合金在钢板 600 610 680 0.90 入水前大量析出，减少了其在水冷中的析出量，不利 700 625 685 0.91 于抗拉强度的提高 800 600 680 0.88 (2)过低的终冷温度对控制屈强比也不利，因 900 555 685 0.81 此要改善钢板冷却均匀性，减少钢板头部过冷区，避 1000 545 680 0.80 免同板上的强度性能出现明显变化，水冷后的同板 温差要控制在20℃以内，可显著改善钢板头尾的屈 为了减小切头量提高成材率，对水冷工艺进行 强比问题 改进，按照不同厚度规格进行了头部遮蔽工艺优化， 加大了头部遮蔽长度，同时降低了头部用水量，为 参考文献 保证板形优化了头部上下表面水量比，使钢板同板 [1]Qiu Y B.Lin D W,Han A C Effect of hot molling parmeters on 温度均匀性显著提高（图14），头部平均温度和钢板 mechanical properties ofNb'Ti and NV M icmalloyed Steel J Imon 中部平均温度之间的差在20℃之内.对钢板头部 SteelRes2007,19(1):48 各位置性能检验如表3所示，可以看出，改善钢板 (邱昱斌，林大为，韩安昌.热轧温度参数对N一T和NbV微 头部温度后，钢板头部各位置性能的均匀性也显著 合金钢力学性能的影响.钢铁研究学报，2007,19(1)：48) [21 LiL Ding H,Yang C Z et al Effect of controlled molling and 提高，提高了钢板成才率. controlled cooling on micmstnicture and mechanical pmoperties of 600 kw catbon steelm icmalloyed w ith Nb J Imon SteelRes 2006 18 500 (7):46 400 (李龙，丁桦，杨春征，等.控轧控冷工艺对低碳铌微合金钢组 300 织和性能的影响.钢铁研究学报，200618(7)：46) 200 [3]Qiu S N.Li L Q Effect of m icmostnucture on the yiel ratio and 100 bw temperature toughness of pipeline steels Wie Heavy Plate 200814(5):43 100 110120 130 140 (邱松年，李丽琴，显微组织对管线钢屈强比和低温韧性的影 钢板跟踪位置m 响.宽厚板，200814(5)：43) 图14遮蔽参数优化后X70钢板终冷温度 [4]Ran X.CaiQ W.Jiao D T.et al Effects of process on micro Fig 14 Final cooling mpematire ofX70 plates after the optin ization stnictue and mechanical pmperties of X70 for stran based design ofmasking panmelers line pipe steel HotWork Technol 2009.38(2):38 表3水冷工艺改进后钢板头部各位置的力学性能 (冉旭，蔡庆伍，焦多田，等.工艺制度对X70抗大变形管线钢 组织性能的影响.热加工工艺，200938(2)：38) Table 3 Mechanical properties in the head of the plate afer optin ization [5]W ang W L Zhang Z J Hou G T et al Application of niobim of cooling parmeters and vanadim m icmoalloyng in X70 pipeline steel Res Iron Steel 距离头部 屈服强度， 抗拉强度， 屈强比 2005143(2):20 位置mm G.MPa G MPa g.6 (任文录，张志杰，侯钢铁，等。铌钒微合金化在X70管线钢中 400 585 665 0.88 的应用.钢铁研究，2005143(2)：20) [6]LiX H.Fan YG.X in X X.Measunment of true stress yiel mtio 600 550 660 0.83 of X80 pipeline steel and its infuence on the safety of the pipe 700 545 655 0.83 line MaterMech Eng 2005 29(9):45 800 545 650 0.84 (李晓红，樊玉光，辛希贤。X80管线钢真实应力屈强比的测 900 550 650 0.85 定及对管线安全性的影响.机械工程材料，200529(9)： 45) 1000 540 650 0.83 [7]Wang C M.Wu X F Li J et al Precipitates n X70 pipeline steel JUniv SciTechnol Beijing 2006 28(3):253 3结论 (王春明，吴杏芳，刘玠，等.X70针状铁素体管线钢析出相 北京科技大学学报，2006,28(3)：253) (1)X6570管线钢终轧温度应该在材料的 (下转第460页)北 京 科 技 大 学 学 报 第 32卷 表 2 钢板头部各位置的力学性能 Ｔａｂｌｅ2 Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｉｎｔｈｅｈｅａｄｏｆｔｈｅｐｌａｔｅ 距离头部 位置／ｍｍ 屈服强度 σｓ／ＭＰａ 抗拉强度 σｂ／ＭＰａ 屈强比 σｓ／σｂ 400 645 715 0∙90 600 610 680 0∙90 700 625 685 0∙91 800 600 680 0∙88 900 555 685 0∙81 1000 545 680 0∙80 为了减小切头量提高成材率对水冷工艺进行 改进按照不同厚度规格进行了头部遮蔽工艺优化 加大了头部遮蔽长度同时降低了头部用水量．为 保证板形优化了头部上下表面水量比使钢板同板 温度均匀性显著提高 （图 14）头部平均温度和钢板 中部平均温度之间的差在 20℃之内．对钢板头部 各位置性能检验如表 3所示．可以看出改善钢板 头部温度后钢板头部各位置性能的均匀性也显著 提高提高了钢板成才率． 图 14 遮蔽参数优化后 Ｘ70钢板终冷温度 Ｆｉｇ．14 ＦｉｎａｌｃｏｏｌｉｎｇｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆＸ70ｐｌａｔｅｓａｆｔｅｒｔｈｅｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｏｆｍａｓｋｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓ 表 3 水冷工艺改进后钢板头部各位置的力学性能 Ｔａｂｌｅ3 Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｉｎｔｈｅｈｅａｄｏｆｔｈｅｐｌａｔｅａｆｔｅｒｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｏｆｃｏｏｌｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓ 距离头部 位置／ｍｍ 屈服强度 σｓ／ＭＰａ 抗拉强度 σｂ／ＭＰａ 屈强比 σｓ／σｂ 400 585 665 0∙88 600 550 660 0∙83 700 545 655 0∙83 800 545 650 0∙84 900 550 650 0∙85 1000 540 650 0∙83 3 结论 （1） Ｘ65／Ｘ70管线钢终轧温度应该在材料的 Ａｒ3温度 ～Ａｒ3温度 ＋40℃范围内比较合理也就是 说要避免钢板在两相区轧制．两相区轧制的钢板组 织成带状这种由两相区轧制引起的带状组织屈服 强度较高屈强比值也大统计分析基本都在 0∙92 以上．同时过低的终轧温度也使 Ｎｂ等合金在钢板 入水前大量析出减少了其在水冷中的析出量不利 于抗拉强度的提高． （2） 过低的终冷温度对控制屈强比也不利因 此要改善钢板冷却均匀性减少钢板头部过冷区避 免同板上的强度性能出现明显变化．水冷后的同板 温差要控制在 20℃以内可显著改善钢板头尾的屈 强比问题． 参 考 文 献 ［1］ ＱｉｕＹＢＬｉｎＤＷＨａｎＡＣ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｈｏｔｒｏｌｌｉｎｇｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＮｂ-ＴｉａｎｄＮ-ＶＭｉｃｒｏａｌｌｏｙｅｄＳｔｅｅｌ．ＪＩｒｏｎ ＳｔｅｅｌＲｅｓ200719（1）：48 （邱昱斌林大为韩安昌．热轧温度参数对 Ｎ--Ｔｉ和 Ｎｂ--Ｖ微 合金钢力学性能的影响．钢铁研究学报200719（1）：48） ［2］ ＬｉＬＤｉｎｇＨＹａｎｇＣＺｅｔａｌ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｒｏｌｌｉｎｇａｎｄ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｃｏｏｌｉｎｇｏｎｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆ ｌｏｗｃａｒｂｏｎｓｔｅｅｌｍｉｃｒｏａｌｌｏｙｅｄｗｉｔｈＮｂ．ＪＩｒｏｎＳｔｅｅｌＲｅｓ200618 （7）：46 （李龙丁桦杨春征等．控轧控冷工艺对低碳铌微合金钢组 织和性能的影响．钢铁研究学报200618（7）：46） ［3］ ＱｉｕＳＮＬｉＬＱ．Ｅｆｆｅｃｔｏｆｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｎｔｈｅｙｉｅｌｄｒａｔｉｏａｎｄ ｌｏｗｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｔｏｕｇｈｎｅｓｓｏｆｐｉｐｅｌｉｎｅｓｔｅｅｌｓ．ＷｉｄｅＨｅａｖｙＰｌａｔｅ 200814（5）：43 （邱松年李丽琴．显微组织对管线钢屈强比和低温韧性的影 响．宽厚板200814（5）：43） ［4］ ＲａｎＸＣａｉＱＷＪｉａｏＤＴｅｔａｌ．Ｅｆｆｅｃｔｓｏｆｐｒｏｃｅｓｓｏｎｍｉｃｒｏ- ｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｎｄｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＸ70ｆｏｒｓｔｒａｉｎ-ｂａｓｅｄｄｅｓｉｇｎ ｌｉｎｅｐｉｐｅｓｔｅｅｌ．ＨｏｔＷｏｒｋＴｅｃｈｎｏｌ200938（2）：38 （冉旭蔡庆伍焦多田等．工艺制度对 Ｘ70抗大变形管线钢 组织性能的影响．热加工工艺200938（2）：38） ［5］ ＷａｎｇＷ ＬＺｈａｎｇＺＪＨｏｕＧＴｅｔａｌ．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｎｉｏｂｉｕｍ ａｎｄｖａｎａｄｉｕｍｍｉｃｒｏａｌｌｏｙｉｎｇｉｎＸ70ｐｉｐｅｌｉｎｅｓｔｅｅｌ．ＲｅｓＩｒｏｎＳｔｅｅｌ 2005143（2）：20 （王文录张志杰侯钢铁等．铌钒微合金化在 Ｘ70管线钢中 的应用．钢铁研究2005143（2）：20） ［6］ ＬｉＸＨＦａｎＹＧＸｉｎＸＸ．Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｏｆｔｒｕｅｓｔｒｅｓｓｙｉｅｌｄｒａｔｉｏ ｏｆＸ80ｐｉｐｅｌｉｎｅｓｔｅｅｌａｎｄｉｔｓｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｎｔｈｅｓａｆｅｔｙｏｆｔｈｅｐｉｐｅ- ｌｉｎｅ．ＭａｔｅｒＭｅｃｈＥｎｇ200529（9）：45 （李晓红樊玉光辛希贤．Ｘ80管线钢真实应力屈强比的测 定及对管线安全性的影响．机械工程材料200529（9）： 45） ［7］ ＷａｎｇＣＭＷｕＸＦＬｉｕＪｅｔａｌ．ＰｒｅｃｉｐｉｔａｔｅｓｉｎＸ70ｐｉｐｅｌｉｎｅ ｓｔｅｅｌ．ＪＵｎｉｖＳｃｉＴｅｃｈｎｏｌＢｅｉｊｉｎｇ200628（3）：253 （王春明吴杏芳刘玠等．Ｘ70针状铁素体管线钢析出相． 北京科技大学学报200628（3）：253） （下转第 460页 ） ·454·