N=a,fbx+f As-o A (6-25) N2e=a1Jbx(h0-)+f,A,(h-a,)(6-26) 或Ne=a1/bx(-a,)+o,A,(h0-a)(6-27) 式中:x——受压区计算高度,当x>h时,取x=h e、e-一分别为轴向力作用点至受拉钢筋A,合 力点和受压钢筋A,合力点之间的距离 e= ne (6-29) σ,—一钢筋A,的应力值,根据截面应变平截面 假定,可近似按下式计算 图6-19矩形截面小偏心受压构件 5-B1 (6-30) 截面应力计算图形 式中:5、56——分别为相对受压区计算高度和相对界限受压区计算高度 当a,的计算值为正号时,表示A,受拉,为负号时表示A,受压。且应符合下述要求: f,≤,≤J (6-31) 下面介绍式(6-30)的建立过程,根据平截面假定 截面应变关系图如图6-20所示。由比例关系可以得到: E& B-D=Ee(Bio (6-32) 若直接用于小偏心受压构件计算,就必须解x的三次方 程,给手算带来困难 根据我国试验资料分析,实测钢筋A的应力,与图6-20截面应变关系图 ξ接近直线关系,见图(6-21)。为计算方便,《规范》取σ,与ξ之间为直线关系:当5 时,,=J当5=B时,可,=0。以这两点建立的直线方程就是公式(6-30)。 当相对偏心距很小且A,比A,大的较多时,也可能发生离轴向力较远一侧混凝土先压 碎的破坏,这种破坏称为反向破坏。为了防止这种反向破坏的发生,《规范》规定,对于小 偏心受压构件,除应按公式(6-25)、(6-26)或(6-27)进行计算外,还应满足下式要164 u c y As s As N = f bx + f − ' ' 1 （6–25） ) ( ) 2 ( ' 0 ' ' 1 0 s u c f y As h a x N e =  f bx h − + − （6–26） 或 ) ( ) 2 ( ' 0 ' 1 ' s u c as s As h a x N e =  f bx − + − （6–27） 式中： x ——受压区计算高度，当 x ＞ h 时，取 x = h ； e、 ' e ——分别为轴向力作用点至受拉钢筋 As 合 力点和受压钢筋 ' As 合力点之间的距离。 i as h e = e + − 2  （6–28） ' ' 2 i as e h e = − − （6–29）  s ——钢筋 As 的应力值，根据截面应变平截面 假定，可近似按下式计算 图 6-19 矩形截面小偏心受压构件 y b s f 1 1      − − = （6–30） 截面应力计算图形 式中：  、 b ——分别为相对受压区计算高度和相对界限受压区计算高度。 当  s 的计算值为正号时，表示 As 受拉，为负号时表示 As 受压。且应符合下述要求： ' y − f ≤  s ≤ y f （6–31） 下面介绍式（6–30）的建立过程，根据平截面假定， 截面应变关系图如图 6–20 所示。由比例关系可以得到： ( 1) 1 = −     s Es cu = ( 1) 1 0 − x h Es cu   （6–32） 若直接用于小偏心受压构件计算，就必须解 x 的三次方 程，给手算带来困难。 根据我国试验资料分析，实测钢筋 As 的应力  s 与 图 6-20 截面应变关系图  接近直线关系，见图（6-21）。为计算方便，《规范》取  s 与  之间为直线关系：当  =  b 时， s y  = f ；当  = 1 时，  s = 0 。以这两点建立的直线方程就是公式（6–30）。 当相对偏心距很小且 ' As 比 As 大的较多时，也可能发生离轴向力较远一侧混凝土先压 碎的破坏，这种破坏称为反向破坏。为了防止这种反向破坏的发生，《规范》规定，对于小 偏心受压构件，除应按公式（6–25）、（6–26）或（6–27）进行计算外，还应满足下式要