160 0C02 150 ●Nz 110 9C0:+N7 125 60 100 0⊙ 46 wdd/ 75 30 50 25 00.050.10.30.5·203.55.6 0 20406080100 c],% 刀N,g 图6冶炼过程中氨的变化 图7终点氯与底吹气体中含氯百分比的关系 Fig,6 The change of〔N)with〔C)at Fig.7 Relation of (N)at end point and blowing time N2 in bottom blowing gas 吹C02高，而后两者相当。 底吹气体中N2%与终点〔N)的关系如图7，可见底吹含33%N2的CO2+N2混合气体与 底吹CO2比较，〔N)终仅高出10Ppm,比底吹N,时约低70PPm。 3讨 论 3.1C02在熔池中反应模式 复吹转炉中用CO2为底吹气体，通常按下式反应 C0ze)+C=2C0(g)△G°=144700-129.5TJ/mol (3) 并考虑底吹CO,的冷却、搅拌和氧化作用。但从铁液对吹入气体的吸收及潜流传质角度分 析()，更应注意CO2对熔池的间接氧化作用，即首先按反应(4)进行，随着Fe,Oc1)的扩散 进行(5)、(6)反应。 C02(g)+tFe(1)=C0(g)+Fe,0(1)△G0=49200-41.30TJ/mol (4) Fe,0(1)+C=tfe(1)+C0(a)AG0=95500-88.17TJ/mol (5) Fe,O(1)=tFe(1)+0△G0=117700-49.83TJ/mol (6) 可以设想，本文所述热模型实验相当于模拟实际转炉一个底喷嘴出口的局部地区的物理 化学反应状态。由图1、图2和图5，可将CO2在熔池中反应模式归结为下列要点： (1)在吹炼初期熔池温度较低并有大量〔Si)、〔Mn)等元素存在时，CO2优先同〔Si)、 CM)等作用，使熔池氧化性保持在较低的水平， (2)在吹炼中期脱碳速度最大，此时CO2将主要同〔C)反应，直到临界碳含量以后，熔 池氧化性才逐渐升高： (3)在吹炼未期熔池温度高，含碳量低，CO主要与F〔I)作用，同时增大渣和钢的氧 化性； 414’仍助乃知 之目自曰 ， 比给二 · 飞 奶刃巧 污之︺ 尹 ’ ， · ， 亡 〕 。 ， ， 梦产 图 冶炼过 程 中氮的变化 〔 〕 〔 〕 刀 乏 夕 一 ， 图 终点氮与底吹气体 中含氮百分比 的 关系 〔 〕 吹 高 ， 而 后两者相 当 。 底 吹 气体中 与 终点 〔 〕的关系如 图 ， 可见底吹含 的 十 混合气体与 底 吹 比较 ， 〔 〕 终 仅高出 ， 比底吹 时约低 。 讨 论 。 在熔 池 中反 应模式 复吹转炉 中用 为底吹 气体 ， 通常按下 式反应 二 口 一 并考虑底吹 的冷却 、 搅拌和氧化作用 。 但从铁液对 吹人气体的吸收及 潜 流 传 质角度分 析 〔 ” ， 更应注意 对熔 池 的间接氧化作 用 ， 即首 先按反应 进行 ， 随着 ， 、 的扩 散 进行 、 反应 。 ， 一 ， 旦 、 。 一 加 ， ， 旦 △ 。 一 可以设想 ， 本文 所述热模型实验 相 当于模拟实际转炉一个底喷嘴出 口 的局部地区 的物理 化学反应状态 。 由图 、 图 和 图 ， 可将 在熔池 中反应模式归结为下 列要点 在吹炼初 期熔他温度较低并有大量 〔 〕 、 〔 〕等元素存 在时 ， 优 先 同〔 〕 、 〔 〕等作 用 ， 使熔 池氧化性保持在较低 的水平 在 吹炼 中期脱碳速 度最大 ， 此 时 将主要 同〔 〕 反应 ， 直 到临 界碳含量 以后 ， 熔 池氧 化性才逐渐升高 在吹炼末期熔池温度高 ， 含碳量 低 ， ，主要与 〕 作用 ， 同时 增大 渣和钢 的氧 化性