式中： 4(x+1/④ (-l/2<x<0) -(x-0 m (0<<2) (3) I=-Mab 3 () 因而 0=-3P(x+1/4) 16a3by (-I/2<x<0) .3P (5) Txy=32ab（a2-y) (-1/2<x<0) 0x=3P(x+14 16a3b (0<x<2) 3P 6) Txy=32ab（a2-y2) (0<x<I/2) 对于图2所示的梁，当外加载荷P/2的位置偏 离中点时，梁上的剪力变化如图3所示。剪力Q:和 Q:分别为： Pl:: Q1=- 219(1+211) (7) Qa=产1+2） (8) Q: 虽然Q:和Q,不相等，但其总和却是与加载位置无 图3偏心载荷影响 关（即与1：和1：无关）。由于剪应变与剪力成正比 关系，如图1(b)所示的电桥接线方式，在每一桥臂中所检测的应变也与加载位置无关。因 而传感器对偏心载荷不敏感。 电阻应变片一般粘贴于M=0及y=0处，其丝栅方向与轴线成5°。在外加载荷的作川 下，其应变值分别为eTA=eTa=ecA=Eca,电阻应变片各产生一相应的△R,及△Rc。测冠电 桥检测出此△R的变化，並将其变换成与△R变化对应的输出电压△e。 e,及c受轮轴上剪应力的分布所左右。有限元及光弹实验可以直观地给出此应力分布。 三、有限元法计算模型的确定 弹性力学有限单元在结构和连续介质力学中的应用，已为实践证明为一种比较精确的计 算方法。它的基本出发点是把实际的连续弹性体离散化为由有限个单元的组合体，用结构矩 阵的方法或位移法求解应力和位移。由于可以解出各个单元的应力和变形，对整个构件来说 77式中 一 ﹂ 一 ‘ 、 三 ‘ ‘ 、尹、 且 一 名 匕 ﹄ 任月 因而 一 一 一 一 丫 一 一 一 ， 。 · · ， 二 。 一 对 于图 所示 的 梁 ， 当外加载荷 的位置偏 离中点时 ， 梁 上的剪 力变 化如 图 所 示 。 剪力 和 分别 为 一 前奋 一 “ ， ‘ 万 ，一 虽然 和 不相 等 ， 但 其总和 却是 与 加 载位置 无 关 即 与 和 无关 。 由于剪应 变 与剪力成 正 比 图 偏 心 载 荷影 响 关系 ， 如 图 所示 的 电桥 接 线 方 式 ， 在 每一 桥臂 中所 检 测的应 变 也 与加 载位 置 无 关 。 因 而 传感器对偏 心 载荷不敏感 。 电阻应变片一般 粘贴 于 二 。 及 处 ， 其丝 栅方 向 与轴线 成 。 。 在 外加 载荷的作川 下 ， 其应 变值分别 为 。 ， 。 。 。 、 。 。 。 。 电阻 应变 片各产 生一相 应 的 △ 及 △ 。 。 测 是 电 桥检侧 出此△ 的变 化 ， 业将 其变换 成 与△ 变 化对应 的输 出 电压 △ 。 。 及 。 受 轮轴上剪应 力的 分布所左右 。 有 限元及 光 弹实验可 以直 观 地给 出此 剪应 力分布 。 三 、 有限 元 法计 算模型的确定 弹性 力学有 限单元在 结构和 连 续介质力学 中的应 用 ， 已为实践 证 明 为一种 比较 精确 的计 算方法 。 它 的 从本 出发点是 把实际 的连 续弹性体离 散化为由有 限个 单元的组合 体 ， 用 结构 矩 阵的方法或位移法求解应 力和 位移 。 由于可 以解 出 各个 单元 的应 力和 变形 ， 对 整 个构 件来说