循环流程图 当生产液态仲氢时,若正常氢在液氢槽中一次催化转化,则必须 考虑释放的转化热引起液化量的减少。 由液氮槽以下热力系统的能量平衡,可确定循环的液化系数 (h2-h2)-(q+q) y (kg/kg加工氢)(369) (ha3-h)+qa(52-51) 式中,q,q;—一换热器Ⅲ、液氢槽Ⅳ的跑冷损失 qn—一转化热(kJkg),其值与温度有关,当生产正常液 氢时qc为零; 51、2--转化前、后仲氢浓度; 加-—正常液氢的焓值(kJ/kg)。 由换热器Ⅰ和液氢槽的热平衡可确定液氮耗量 (h2-h)-(1-ymMh-h)+q3+q3 (kg/kg加工氢)(3.70) 图3-32示出当热端温差Δn2-=3K时不同预冷温度(T)下液化系 数与高压压力的关系。由图可见:高压压力为(12~14)×103kPa时y 值最大2l;预冷温度对y影响很显著。为了降低预冷温度,可对液氮 槽抽真空,液氮在负压下蒸发时实际能达到的最低预冷温度为65K2J。 2.5575101251517520 P2(103kPa) 图3-32不同预冷温度下氢的液化系数与高压p2的关系 图3-33示出产生正常液氢和仲氢时 Linde- Hampson循环的单位能 耗。由图可见,随着压力的增加,单位能耗降低;压力相同时,制取循环流程图 当生产液态仲氢时，若正常氢在液氢槽中一次催化转化，则必须 考虑释放的转化热引起液化量的减少。 由液氮槽以下热力系统的能量平衡，可确定循环的液化系数 ( ) ( ) ( ) ( ) 8 0 2 1 8 4 3 3 − +  −  − − + = cv III IV pr h h q h h q q y （kg/kg 加工氢） （3.69） 式中， III IV q3 q3 , ——换热器 III、液氢槽 IV 的跑冷损失； qcv——转化热（kJ/kg），其值与温度有关，当生产正常液 氢时 qcv为零；  1、 2——转化前、后仲氢浓度； h0——正常液氢的焓值（kJ/kg）。 由换热器 I 和液氢槽的热平衡可确定液氮耗量 11 9 2 4 1 8 3 3 ( ) (1 )( ) 2 h h h h y h h q q m I II pr LN − − − − − + + = （kg/kg 加工氢）（3.70） 图 3-32 示出当热端温差 T2−1 = 3K 时不同预冷温度（Tp）下液化系 数与高压压力的关系。由图可见：高压压力为（12~14）×103kPa 时 pr y 值最大[2 ]；预冷温度对 pr y 影响很显著。为了降低预冷温度，可对液氮 槽抽真空，液氮在负压下蒸发时实际能达到的最低预冷温度为 65K[2 ]。 图 3-32 不同预冷温度下氢的液化系数与高压 2 p 的关系 图 3-33 示出产生正常液氢和仲氢时 Linde-Hampson 循环的单位能 耗。由图可见，随着压力的增加，单位能耗降低；压力相同时，制取