根据本构方程，对(8)式两边取旋度，得： +px(店x-px方-px(ho） +p×〔p(apF)+p×{日p…2uce)〕 (9) 若质量力有势，流体为不可压缩粘性流体，则(9)式化为： D星-p)广=v写 (10) 在该燃烧器内采用极坐标形式经化简有： 游() (11) 方程的解涡量5与切向速度V,分别为)： 5=e即(-） (12) ,=1-e0(-2) (13) 图2实线为根据(13)式绘制的粘流旋涡切线速度分布，I区为祸核，I区为粘涡。图2 中虚线为根据势流理论绘制的切线速度分布，两区交界处速度最大。用传统的势流理论 进行分析显然与实际不符，而粘流理论的分析结果与试验相符，涡壳旋风粉煤燃烧器中3个方 向的速度水平，以切向速度”，为最大，轴向速度r次之，径向速度V,最小，且可认为Ψ，《 V,《V,c3。因此，在分析切向速度V,的分布时可不计V,及V,对它的影响。 了试验结果 1.0 3.1轴向速度分布 图3为2次风口后倾时冷态试验轴向速度飞0,5 e 分布4)。由图3可见，燃烧器内有4个回流 区。前区1次风口附近的中心回流区对粉煤迅 速着火和火焰稳定起着重要作用。后区中心回 流区对提高燃烧室温度，强化燃烧过程是有益 的，环形回流区有利于煤粉高速气化燃烧。 图2粘流旋祸的切线速度分布 Fig.2 Distribution of tangentical 3.2切向速度分布 velocity of the viscosity 图4为2次风口后倾时冷态试验切向速度分布〔4)。试验结果表明，燃烧室内最大切向 速度较最大轴向速度几乎大一个数量级3,4)，因此煤粉颗粒分离效果好，煤粉在燃烧室内 410根据本构方程 ， 对 式两边取旋度 ， 得 。 了 。 火 亨 二 子 一 。 又 粤 。 。 、 户矛 户 〔告 。 · 杯 〕 。 告 。 · 〔 。 〕 〕 。 若质量力有势 ， 流体为 不可压缩粘性流 体 ， 则 式化为 一 替 一 乙 厂一 扩 在 该燃烧器 内采 用极坐标形式经化简有 砖 ， 古 、 玉汀 二 一不 万 、 丽 方程 的解涡量考与切 向速度犷 分别为 〔 艺 ’ 尸 、 了 匕 、 一 万可 一 犷 ， 二 。 汀 〔 一 一 〕 图 实线为根据 式绘制 的粘流旋 祸切线速度分布 ， 区为 祸核 ， 区为粘涡 。 图 中虚线 为根据势流理论绘制的切线速度分布 ， 两区交界处速度犷， 最大 。 用传统的势 流 理 论 进行分析显然与实际不符 ， 而粘流理 论的分析结果与试验相符 。 涡壳 旋风粉煤 燃烧器 中 个 方 向 的速度水平 ， 以切 向速度犷 。 为 最大 ， 轴向速度犷 二 次之 ， 径 向速度犷 最小 ， 且 可 认 为犷 ， 《 二 《 犷 ‘ “ ’ 。 因此 ， 在分析切 向速度 ，的分布 时可不计 ， 及 犷 二 对它 的影 响 。 试 验 结 果 轴向速度分布 图 为 次风 口 后 倾时冷态试验轴向速度 蜚 。 一 一 ， ， ， 一 ’ 一 、 ” 一 ’ ‘ 尸 ， ， 汽 ” 诩 ‘ 、 、 、 分布 〔 ‘ ’ 。 由图 可见 ， 燃烧器 内有 个回流 罗 区 。 前 区 次 风 口 附 近 的 中心 回流区对粉煤迅 速着火和火焰稳定起 着重要作用 。 后区 中心回 流区对提 高燃烧室温度 ， 强 化燃烧过程是 有益 的 ， 环 形回流 区有利于煤粉高速气化燃烧 。 货乓 了 ‘ 一 江 图 粘 流旋涡的切线速度分布 切 向速度分布 图 为 次风 口 后倾时冷态 试验切 向速度分布 ， 速度较 最大轴向速度几乎大一个数量级 〔 “ ， ‘ ， 〔 ， 。 试验结果表 明 ， 燃烧室内最 大 切 向 因此煤粉 颖粒分离效果好 ， 煤粉 在燃烧 室 内