停留时间大大延长，从而达到高燃尽率和高捕渣率。图4与图2是一致的。实验表明，祸粒 半径r:靠近壁面，涡核内切线速度几乎呈线性变化，但在r。:附近，沿r缓和变化，而不像 图2中虚线所示，在r,圆周上有个“突变”，理吃和试验都证明了分析液排渣燃烧器不位 使用势流理论，而必须用粘流理论。 4.5678910 图3轴向速度分布 图上切向速度分布 Fig,3 distribution of the axial Fig.Distribution of the tangentical velocity velocity 4 热力计算 燃烧器内液排渣能否顺利进行，重要条件之一是高温难熔的灰渣得以熔化，为此必须进 行热力计算。下面仅举其中一例。 (1)理论燃烧温度 1rQV.+Q。 a=(1-)C,e7,B+0 (14) 式中B一252kgh,每小时燃煤量； Q一5.272×10kJ/h,燃烧器能力： ?r一燃烧效率，”一未燃尽损失； V。一实际燃烧产物量。 计算得理论燃烧温度t:h=2145℃c53。 (2)热流量9及火焰平均温度tm灰渣热流基本方程为： iwondw 2x岔+ x+ysing=0 (15) 4 =4,”p(） (16) 求解灰渣层厚度X后，则可决定热流量9为： g=-(t.-tg)√m+1D(m+2)(m+3》 2y (t.-t)".sinB iyL =c〔(）‘-(）) (17) 式中：2一灰渣导热系数影 。一灰渣熔化温度； t,tm一炉壁平均温度，火焰平均温度； Y。一灰渣积灰强度； 411停留时间大大延长 ， 从而达 到 高燃尽率和高捕渣率 。 图 与图 是 一致 的 。 实验 表 明 ， 涡粒 半 径 。 ‘ ，靠近壁 面 ， 涡 核 内切 线速度几乎呈线性 变 化 ， 但 在 。 ‘ ，附近 ， 沿 缓和变化 ， 而 不像 图 中虚线所示 ， 在 ‘ ， ， 圆周 上有个 “ 突变 ” ， 理 论和试验都证 明 了分析液排渣燃烧器不应 使 用势流 理 论 ， 而 必须 用 粘流理 论 。 角节 又 多 石 扭 图 轴 向速度 分 布 图 切 向速度分布 王 热 力 计 算 燃烧器 内液排渣能否顺 利进行 ， 重 要 条件之 一是 高温难熔的灰渣得以熔化 ， 为 此必须进 行热力计算 。 下 面仅举其 中一 例 。 理论燃烧温度 刀 犷 。 一 刀二 犷 。 式 一 ， 每小时燃煤量 一 。 “ ， 燃烧器 能 力 叩 一燃烧效率 物一未燃尽损 失 犷二 一实际燃烧产物量 。 计算得理论燃烧温度 。 、 ℃ 〔 。 ， 热流量 及火焰 平均温度几 灰渣热流基本 方程 为 功 呀二二万万， 乙弄 一 器 · 劣 · ‘ 刀“ 孕二 粉 。 一 ” 子、 劣 求解灰渣层厚度 后 ， 则可决定热流 量 为 。 二 一 “ ， ‘ 。 一 ‘ 丫 一 “ 一 吞 邢 拼 专 夕 、产、， 、 〔 孺 了兰〔 式 中 几 ，一灰渣 导热系数 ， 一炉壁平均温度 ， 火焰平均温度 二 一灰渣熔化温度 夕一灰渣积灰强 度