y一灰渣堆重度， L一斜筒长度 71一灰渣粘滞系数： B一斜简倾角。 经整理可得： 9=4.2〔(60）‘-(6）)=363a- (18) 火焰在熔渣段放出的热量Q为： Q=qF+Q (19) 式中：F一熔渣段燃烧室壁面积； Q一熔渣段传给后室的热量。 Q:=c(e,(0品）+-e,)(6）-e,(6）)Pn (20) 令传热比4为： u-8a=m8a。 (21) Xh+W )Q hei-t)1-登 （+2 7:Q+Q +fo (22) 式中：X。一喷燃器附近燃烧的煤粉量； 刚一熔渣段中燃烧的煤粉量。 使用外推法由上述方程求得tm=1662℃，t,=1599℃，9=3.0566×10kJ/m2-hc5)。 5结 语 (1)1次风及煤粉在祸壳式喷头内沿螺旋线运行，喷头紧凑阻力小。1次风口尺寸a、 b及R2与点火筒位置4个变量可调，可得到不同的旋流数S1,这对工业性试验顺利进行很重 要。 (2)必须用粘流旋涡理论分析燃烧室内空气动力特征及切线速度分布规律，粘流洲核半 径临界值经实验测定接近器壁。 (3)烧嘴砖形状极为重要，它是工业性试验成败的关键之一。 (4)本文计算的燃烧器理论燃烧温度、热流量、渣壁表面温度及火焰平均温度合理。 参考文献 1多烈查尔R著.崔伯勋等译。液态出渣燃烧室。北京：水利电力出版社，1957 2郭鸿志。工业炉气动力学，北京科技大学教材，1989.10 3王景甫。北京钢铁学院硕士论文，1987 4赵钰慧。北京科技大学毕业论文，1988 5郭加一.北京科技大学毕业论文，1989 412夕一灰渣堆重度 甲 一灰渣粘滞系数 经整理可得 一 斜筒长度 声一斜筒倾角 。 。 ‘ · 〔 孺 ‘ 〕 · 刃 仄万万 ‘ 火焰 在熔 渣段放 出的热量 为 口 义 式 中 一熔渣段 燃烧室壁 面积 又一熔渣段传给后 室 的热量 。 。 〔 · 溉 ‘ ￡· ‘ 、 乙 一 ￡ 孺 ‘ 一 孺 ‘ 〕 二 令传 热比产为 甲二 。 ‘孟二 “ 。 一 才。 牙 。 叮 产 ‘、 井 、 ’ 刀 ‘ ， 甲， 。 式 中 一喷燃器附近燃烧的煤粉量 使 用外推 法由上述 方程求得 气 二 ℃ ， 牙一熔渣段 中燃烧的煤粉量 。 ， ， 叮 “ · 〔 ’ 。 结 语 次风及煤粉在涡 壳式喷头 内沿 螺旋线运行 ， 喷头 紧凑阻力小 。 次 风 口 尺 寸 。 、 及 与点火筒位置 个变量可调 ， 可 得到不同的旋流 数 ， 这对工业性试验顺 利进行很重 要 。 必须 用粘流旋涡理论分析燃烧室内空气动力特征及切 线速度分布 规律 ， 粘流 祸核半 径临界值经实验测定接近器壁 。 烧嘴砖形状极为重要 ， 它是工业性试验成败的关 键之 一 。 本文计算的燃烧器理 论燃烧温度 、 热流量 、 渣壁表面温度及火焰 平均温度 合理 。 参 考 文 献 多烈查尔 著 崔伯勋 等译 。 液态 出渣燃烧室 北京 水利 电力出版社 ， 郭鸿志 工业炉气动力学 ， 北京科技大学教 材 ， 王景甫 北京钢铁学院硕士 论文 ， 赵 钮慧 北京科技大学毕业 论文 ， 郭加一 北京科 技大学毕业论文