增刊1 苑品等：高品质F钢连铸中间包降低残钢量的水模型研究 ·3 (a) (b) 塞棒 B长水口 挡坝 湍流抑制器 d 260 260 75 图1中间包及挡坝结构图（单位：mm).(a)原中间包整体结构：(b)原挡坝：(c)A方案挡坝：(d)B方案挡坝 Fig.1 Schematics of the tundish and dam unit:mm).a)original tundish;(b)original dame;(c)Project A:d)Project B (b) 图2不同结构挡坝中间包水油界面.(a)原挡坝：(b)A方案挡坝：(c)B方案挡坝 Fig.2 Interface between water and oil in tundishes with different dames.(a)original dame:(b)Project A:(c)Project B 注区运动，形成较厚的渣层.在没有外界因素干扰 留有一定厚度渣层，残留钢水少，且浇注区渣层较薄. 时，科氏力作用比较明显，规则的中心水口条件下， 由于塞棒对汇流漩涡有明显的抑制作用，各 流体运动是对称的，这就使得表面流体在下降过程 种挡坝情况下浇注区均没有出现贯通漩涡；中间包 中切向速度能够充分发展，漩涡易形成，引起卷渣： 使用不同结构挡坝时，在浇注区出现“活动”渣滴的 而两挡坝间渣变薄，甚至裸露出液面，形成冷钢，钢 高度均不大于浇注区凹坑处的高度(200mm).因 液不能流向浇注区，造成大量残钢 此，以此处为计算基准，根据中间包几何尺寸，进行 挡坝加高并开孔后，钢液面降到挡坝上檐时，由 理论残钢量计算，结果见表3 于部分钢液可从通钢孔流出，渣没有全部流向浇注 表3中间包使用不同挡坝时的残钢量情况 区；通钢孔流出钢液向中间包水口处流动，破坏了表 Table 3 Situation of remnant in tundishes with different dames 面钢液的切向流动，切向速度受到抑制，漩涡发 挡坝组合方案 理论残钢量： 两挡坝间渣厚/mm 展较晚，不易发生卷渣：但钢液面降到开孔上檐时， 原挡坝 9.165 3 挡坝后钢渣界面波动较大，钢水带着渣直接流向浇 A方案 4.470 15 注区，易形成卷渣：但整体效果较原挡坝好，挡坝间 B方案 4.470 25增刊 1 苑 品等: 高品质 IF 钢连铸中间包降低残钢量的水模型研究 图 1 中间包及挡坝结构图 ( 单位: mm) . ( a) 原中间包整体结构; ( b) 原挡坝; ( c) A 方案挡坝; ( d) B 方案挡坝 Fig． 1 Schematics of the tundish and dam ( unit: mm) . ( a) original tundish; ( b) original dame; ( c) Project A; ( d) Project B 图 2 不同结构挡坝中间包水油界面． ( a) 原挡坝; ( b) A 方案挡坝; ( c) B 方案挡坝 Fig． 2 Interface between water and oil in tundishes with different dames． ( a) original dame; ( b) Project A; ( c) Project B 注区运动，形成较厚的渣层． 在没有外界因素干扰 时，科氏力作用比较明显，规则的中心水口条件下， 流体运动是对称的，这就使得表面流体在下降过程 中切向速度能够充分发展，漩涡易形成，引起卷渣; 而两挡坝间渣变薄，甚至裸露出液面，形成冷钢，钢 液不能流向浇注区，造成大量残钢． 挡坝加高并开孔后，钢液面降到挡坝上檐时，由 于部分钢液可从通钢孔流出，渣没有全部流向浇注 区; 通钢孔流出钢液向中间包水口处流动，破坏了表 面钢液的切向流动［14］，切向速度受到抑制，漩涡发 展较晚，不易发生卷渣; 但钢液面降到开孔上檐时， 挡坝后钢渣界面波动较大，钢水带着渣直接流向浇 注区，易形成卷渣; 但整体效果较原挡坝好，挡坝间 留有一定厚度渣层，残留钢水少，且浇注区渣层较薄． 由于塞棒对汇流漩涡有明显的抑制作用［15］，各 种挡坝情况下浇注区均没有出现贯通漩涡; 中间包 使用不同结构挡坝时，在浇注区出现“活动”渣滴的 高度均不大于浇注区凹坑处的高度( 200 mm) ． 因 此，以此处为计算基准，根据中间包几何尺寸，进行 理论残钢量计算，结果见表 3． 表 3 中间包使用不同挡坝时的残钢量情况 Table 3 Situation of remnant in tundishes with different dames 挡坝组合方案 理论残钢量/t 两挡坝间渣厚/mm 原挡坝 9. 165 3 A 方案 4. 470 15 B 方案 4. 470 25 ·3·