杂物中CaS的含量。随着温度降低，液态MgS和FeS逐渐消失，再次生成固相CaS,平衡时刻CaS含量 为8.1ppm。 1800 Transformation fraction(%) dine=1 Hm 1700 多 25 60 97 1600 40 15 1500 1400 1300 101 100101 102103 104105 Time (s) 图11钢中夹杂物成分转变的TTT图 稿 Fig.11 TTT diagram for the composition transformation of inelusionsn the steel 3.0 2.5 2.0 Cas 0.8 0.6 0.4 0.2 0.0- 1073 1273 1473 1673 1873 Temperature(K) 图2凝個冷却过程钢中夹杂物的转变计算相图调 Fig.12 Calculated phases transition of inclusions during the solidification and cooling of the steel 6轴承钢中夹杂物成分转变的连续冷却转变即Continuous-Cooling-Transformation (CCT)曲线及应用入 连铸坯的冷却速率是影响钢中夹杂物成分转变的一个重要因素。在实际生产过程中，连铸坯的 冷却速率往往是瞬态的，影响因素众多。为了便于分析，本节应用集成模型计算了不同冷却速率钢 中夹杂物的成分转变曲线，即CCT曲线。图13为计算得到的轴承钢中夹杂物成分的连续冷却转变 曲线，计算过程史假定夹杂物直径为1m。在某一恒定的冷速下，随着反应时间的进行，夹杂物的 转变分数逐渐增伏图13给出了钢中夹杂物成分发生转变的临界冷速，当冷却速率大于某一值时， 钢中的夹杂物几乎不发生转变，当冷却速率小于某一值时，钢中的夹杂物几乎完全转变。不同钢种 的临界冷速也不尽相同。因此，利用C℃T曲线，可以定性和定量地分析不同冷速下钢中夹杂物的成 分转变，也可由目标夹杂物成分来反推所需要的冷却制度，以及估算连铸坯表面和中心的夹杂物成 分的差别。杂物中CaS的含量。随着温度降低，液态MgS和FeS逐渐消失，再次生成固相CaS，平衡时刻CaS含量 为8.1 ppm。 1 4 9 15 25 40 60 80 97 97 -1 0 1 2 3 4 5 6 1300 1400 1500 1600 1700 1800 Time (s) T e m p erature (K) Transformation fraction (%) dinc =1 mm 图 11 钢中夹杂物成分转变的 TTT 图 Fig. 11 TTT diagram for the composition transformation of inclusions in the steel 1073 1273 1473 1673 1873 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 2.0 2.5 3.0 MgO(l) MnO(l) CaS(l) Slag Mole of phase (×10 -5 mol) Temperature (K) Slag CaS CaO(l) SiO2 (l) Al2O3 (l) MgS(l) FeS(l) 图 12 凝固冷却过程钢中夹杂物的转变计算相图[38] Fig. 12 Calculated phases transition of inclusions during the solidification and cooling of the steel 6 轴承钢中夹杂物成分转变的连续冷却转变即 Continuous-Cooling-Transformation (CCT)曲线及应用 连铸坯的冷却速率是影响钢中夹杂物成分转变的一个重要因素。在实际生产过程中，连铸坯的 冷却速率往往是瞬态的，影响因素众多。为了便于分析，本节应用集成模型计算了不同冷却速率钢 中夹杂物的成分转变曲线，即CCT曲线。图13[39]为计算得到的轴承钢中夹杂物成分的连续冷却转变 曲线，计算过程中假定夹杂物直径为1 μm。在某一恒定的冷速下，随着反应时间的进行，夹杂物的 转变分数逐渐增大。图13给出了钢中夹杂物成分发生转变的临界冷速，当冷却速率大于某一值时， 钢中的夹杂物几乎不发生转变，当冷却速率小于某一值时，钢中的夹杂物几乎完全转变。不同钢种 的临界冷速也不尽相同。因此，利用CCT曲线，可以定性和定量地分析不同冷速下钢中夹杂物的成 分转变，也可由目标夹杂物成分来反推所需要的冷却制度，以及估算连铸坯表面和中心的夹杂物成 分的差别。 录用稿件，非最终出版稿