B 18urm B 2mmN -:d2 9μB (6) ur d2pju INuiPs 上式如果取等号，就是恰好能100%被分离出来的颗粒直径，以d,表示。其中气体在器内旋 转圈数N经常取5。 可见，临界直径不仅与颗粒和气体的性质有关，而且与旋风分离器的结构和处理量有关。 处理量越小(u越小)、颗粒密度越大、进口越窄、长径比越大(N越大)，则临界直径越小， 或者说越容易分离。 导出该式的假定很勉强，故只属粗略估计。 ②分离效率 粉尘中含有大小不同的颗粒，通过旋风分离器后，各种大小不同的颗粒被分离出的百分 数各不相同，按颗粒大小分别表示出各自被分离的质量分率，此即粒级效率。 显然，直径大于临界直径的颗粒粒级效率均为1。 假设颗粒进入器内时分布完全均匀，则与器壁距离小于B的各种直径的颗粒所占的质 量分率应为B/B。 有些颗粒，虽然直径小于临界直径，但进入器内时它们与器壁的距离小于B,故也可能 被分离。由式(6)可知，能被分离出的颗粒直径与此颗粒距器壁的距离的1/2次成正比。 于是：A B 。考虑式(6)的意义，该式的含意是：进入时离器壁为B的颗粒中，直径 等于d的都能被分离，即n=B/B。于是： n=(dld)2 式中的n即为直径等于d的颗粒的粒级效率。 进入旋风分离器的全部粉尘中实际上能被分离出来的总质量分率，称为总效率。。总 效率不仅与旋风分离器的粒级效率有关，还与进入粉尘的粒度、浓度等有关。 总效率与粒级效率的关系为：no=∑a ③压降：气体经过旋风分离器时，由于进气管和排气管及主体器壁所引起的摩擦阻力、 流动时的局部阻力以及气体旋转运动所产生的能量损失等，都将造成气体的压力降。旋风分 离器的压降大小是评价其性能好坏的重要指标。气体通过旋风分离器的压降应尽可能小。通 常压降用入口气体动能的倍数来表示： 4p=5P 2 其中阻力系数要依据不同的设备用实验测定。已经有人针对教材中所示的设备估计出了阻力 系数的经验式。 16AB D2 (3)送型与计算 3.旋液分离器i m s i m r u r N d u r B u B   18 2 2 2 =  ； Nui s B d   9  （6） 上式如果取等号，就是恰好能 100%被分离出来的颗粒直径，以 dc 表示。其中气体在器内旋 转圈数 N 经常取 5。 可见，临界直径不仅与颗粒和气体的性质有关，而且与旋风分离器的结构和处理量有关。 处理量越小（ i u 越小）、颗粒密度越大、进口越窄、长径比越大（N 越大），则临界直径越小， 或者说越容易分离。 导出该式的假定很勉强，故只属粗略估计。 ②分离效率 粉尘中含有大小不同的颗粒，通过旋风分离器后，各种大小不同的颗粒被分离出的百分 数各不相同，按颗粒大小分别表示出各自被分离的质量分率，此即粒级效率。 显然，直径大于临界直径的颗粒粒级效率均为 1。 假设颗粒进入器内时分布完全均匀，则与器壁距离小于 B' 的各种直径的颗粒所占的质 量分率应为 B' / B 。 有些颗粒，虽然直径小于临界直径，但进入器内时它们与器壁的距离小于 B，故也可能 被分离。由式（6）可知，能被分离出的颗粒直径与此颗粒距器壁的距离的 1/2 次成正比。 于是： B B d d c ' = 。考虑式（6）的意义，该式的含意是：进入时离器壁为 B' 的颗粒中，直径 等于 d 的都能被分离，即  = B' / B 。于是： 2 ( / )  = d dc 式中的  即为直径等于 d 的颗粒的粒级效率。 进入旋风分离器的全部粉尘中实际上能被分离出来的总质量分率，称为总效率  O 。总 效率不仅与旋风分离器的粒级效率有关，还与进入粉尘的粒度、浓度等有关。 总效率与粒级效率的关系为：  O =  aii ③压降：气体经过旋风分离器时，由于进气管和排气管及主体器壁所引起的摩擦阻力、 流动时的局部阻力以及气体旋转运动所产生的能量损失等，都将造成气体的压力降。旋风分 离器的压降大小是评价其性能好坏的重要指标。气体通过旋风分离器的压降应尽可能小。通 常压降用入口气体动能的倍数来表示： 2 2 ui p   =  其中阻力系数要依据不同的设备用实验测定。已经有人针对教材中所示的设备估计出了阻力 系数的经验式。 2 1 16 D AB  = （3）选型与计算 3．旋液分离器