② 坐标转换：将20换成k。即将Ic(29)转换为Ic(k)。我们取步长△k=0.03A-。 ③标准化：将I。(k)按下式换算成以电子单位表示的平均每个原子的衍射强度。 Ieu(k)=B.Ic(k) B叫标准化常数。 平均每个原子的相干散射强度为： I(k)=Ieu(k)-(Iin(k)+Ims(k)) 上式中I,(k)是不相干散射强度，Ims(k)是多重散射强度。 我们计算标准化常数B是采用高角法【)，它是基于当29角度大时1(k)趋近于〈f2>。 B按下式计算： B=Σ(<f2(k))+I,m(k)+Im,(k))/∑Io(k) B是在高角区计算的。 ④求函数Q(k):用(2)式计算。 ⑤求RDF,需将(1)式的积分变为求和： K (MAX) kQ(k).sinky.dk=kQ(k).sinkyAk K (MIN) 计算时k(MIN)=1.56A-1,k(MAX)=13.56A,△k=0.03A-, 然后即可按(1).式求出RDF(见图2)。， C0K:(石圣单色器) 二一冷轧前 一一一冷轧府 45 55 65 图2 四、结果及讨论 F。。B2。非品合金冷轧前后第一峰的峰值及半高宽的变化(CoK辐射)见下表及图1。 峰值 半高宽 淬火态 52.45° 7.90° 冷轧后 52.30° 8.00° 冷轧变形使该合金X线衍射图谱第一峰稍向低角方向移动并使峰宽稍有增加。 峰宽的增加应是冷轧变形使该合金近程无序程度增加的结果[8】。 关于第一峰向低角方向的移动，我们未能给出适当的解得。 2.在计算RDF曲线时，△k=0.03A1,△Y=0.02A。在我们实验的精度范围内， 我们未能观察到Feg。B2。非晶合金冷轧前后RDF曲线的变化。 134② 坐标转换 将 换成 。 即 将 。 转换为 。 。 我们取 步长 △ ” 入一 ， 。 ③ 标准化 将 。 按下式换算成 以 电子单位表示的平均每个原 子 的衍射强度 。 。 。 。 日叫标准化常数 。 ’ 平均每个原 子的相 干散射 强度为 。 一 〔 ‘ 二 〕 上式 中 ‘ 。 是不相 干散射 强度 ， 是 多重 散射 强度 。 我 们计 算标准 化常数 日是采用高角法 【 ， 它是 基于 当 角度大 时 人 趋近 于 。 日按下 式计 算 日 艺 么 ‘ 。 二 〕 艺 。 日是在高角区计 算的 。 ④ 求函数 用 式计 算 。 ⑤ 求 ， 需将 式 的积分 变为求和 · ‘ ， · ‘ 丫 · ‘ 艺 · ‘ ， · ‘ · “ ‘ 计 算 时 入一 ，， 人一 ‘ ， △ 入一 ，， 然后 即可 按 式求出 见图 。 石 虽单色吞 冷札盆 冷札甘 图 四 、 结果 及 讨论 。 。 非晶 合金冷轧前后 第一峰的峰值及半高宽的 变化 ‘ 辐射 见下 表及 图 。 峰 值 半高宽 ‘ 淬火态 户 冷轧后 冷轧 变形使该合金 线衍射 图谱第一峰稍向低角方向移动并使峰宽稍有增加 。 峰宽的 增加应 是 冷轧 变形使该 合金近程无序程度增加 的结果 〔 “ 。 关于 第一峰向低 角方向的移 动 ， 我们 未能 给出适 当的解裸 。 在 计 算 曲线 时 ， △ 人一 ‘ ， △ 入 。 在 我们实验的 精度范 围 内 ， 我 们 未能 观察到 。 。 。 非 晶 合金冷轧前后 曲线 的 变化