表2 流动速度yx方程系数ck 0 2 3 Ck 0.99549×10 0.10881×101-0.90667×102 0.14208×101 k 5 6 Ck -0.18884×10-2 0.94156×104 -0.16741×10。 表3 流动速度vx方程系数dk k 0 1 2 3 dx 0.9905×10-60.14763×10-1 -0.96021×10-20.50274×10-2 -0.13865×10- k 5 6 7 0 d￥ 0.21562×10-3-0.20123×10-40.11182×10-6-0.33954×10-0.43212×10- 图9为流动速度ⅴy沿流线的分布。在整个变形区内ⅴv均为负值。中心流线因是上、下 变形区的对称线故ⅴy=0。由于受工具形状的影响，各条曲线的峰值均偏向入口侧。ⅴ，的 最大值出现在表层流线上。 (3)应变速率 从应变速率ex、Yxy的分布（图10、图11）·可以看出，在入口附近轧件主要承受剪切变 形。随着进入变形区，飞x逐渐增大而Yxy由负变正，在此区域内轧件承受较大的拉伸变形。 大约在变形区中部Yxy达到最大值，此时轧件又承受较大的剪切变形。而在出口附近，瞬时 拉伸变形和剪切变形都比较小。 -0.12 I=5 -0.10 0.4 yN -0.08 0. =3 -0.06 -0.04 -0.02 0.0 23.45,67891011121311516 J1 0.0 0234567890234516 J1 图9Vv沿流线分布 图10ex沿流线分布 上述分析表明，在变形过程中，剪切变形起着比较重要的作用，特别是在轧件入口处。 因此，若要比较精确地描述轧制过程的规律，不考虑剪切变形的影响看来是不合适的。 根据等效应变速率e的分布（图12、图13）大致确定出实际变形区的形状，如图14所 示。图中实线为实际塑性变形区的边界线，虚线为理想（几何）变形区的边界线。显然，在 入口和出口处实际塑性区都已扩展到理想变形区之外。 107表 流动速 度 方程系数 。 ‘ 一 一生 一二一 卫 一 一 一 一 ， 一一全 。 一 些些 竺 ‘ 二 叼吧 “ 竺兰一 一 』所 一 了竺竺丛 …一翌塑匕色丝丁 ‘ 二 一 上 卜一 一 …一 二 少 · 一 一 右 一 一 犷 表 流动速 度 方程系数 “ ， 。 … ‘ … “ ” 卜 … 一。 兮一月 一 一 卜 一 一口 一︸口 ︸一︸ 一比‘‘ ﹃上︼一 八一一 一汽 ‘上一 七一 一 ，‘ 一 ‘ · ‘ · ‘ 。 ” … 一” · ” ‘ · ‘ 一 “ “ · ‘ ”一 … 一。 · ‘ · ‘ ”一 。 · ‘ ‘ 节 ‘ ，一 ’ 图 为流动速 度 ， 沿流线 的分布 。 在整个变形 区内 ，均为负值 。 中心 流线 因是 上 、 下 变形 区的 对称 线 故 ， 。 由于受 工具形状 的影 响 ， 各条 曲线的 峰值均 偏 向入 口 侧 。 ， 的 最大值 出现在表层 流 线 上 。 应 变速 率 从应 变速 率 。 、 丫 ， 的分布 图 、 图 ， 可 以 看 出 ， 在入 口 附近 轧件主要承受 剪切 变 形 。 随着 进入 变形 区 ， 。 逐渐 增 大而 ， 由负变正 ， 在此 区域 内轧件承受 较大 的 拉伸变形 。 大约在变形 区 中部 丫 ， 达 到最 大值 ， 此 时轧件 又 承受 较大 的剪切 变形 。 而 在 出 口 附近 ， 瞬 时 拉伸变形 和 剪切 变形 都 比较小 。 一 。 一 助 一 乞 一 一 心 飞 间权回 呀 ‘ 行犷打卜打扮瑞 图 ， 沿 流 线分布 图 上述 分析 表 明 ， 在 变形 过程 中 ， 剪切 变形起着 比较重 要的 作用 ， 。 沿 流 线分布 特 别是 在轧件入 口处 。 因此 ， 若 要 比较精 确 地 描述轧 制过 程 的规律 ， 不考虑 剪切 变形 的 影 响看来是 不合适 的 。 根据 等效应 变速 率 “ 的 分布 图 、 图 大致 确定 出实际 变形 区的 形状 ， 如 图 所 示 。 图 中实线 为实际 塑性 变形 区的 边 界 线 ， 虚 线为理 想 几何 变形 区的 边界线 。 显然 ， 在 入 口 和 出口 处实际 塑性区都 已扩展 到理 想 变形 区之 外