0.03毫米，本实验在10千赫以下，故(1)式还是适用的。 把(1)式中涡流损耗部分「2看作是由经典涡流损耗部份和反常涡流损耗部分组成。经 典涡流损耗可由下式计算： pe=2d:.BV·10-瓦/公斤 (3) 3pM ·用样品的密度v代入(3)式后可改写为： Pe=-2nd2.f2.Bm: 3pv 10-1瓦/公斤 (3)1 ；:式中：2d一一样品的片厚，厘米： 一频率，赫芝； p一电阻率，欧姆·厘米， v一样品密度，公斤/厘米3， Bm一最大磁感应强度，高斯。 这样，由测量得到的总损耗减去按(1)式分离出来的有效交流磁滞损耗n「，再减去按(3)'式 计算得到的经典涡流损耗，即得到反常涡流损耗。按上述方法分离的非晶及1J,合金在不同 f及Bm下的各种损耗的组分及其在总损耗中所占百分比列于表1中。 p/f 。5KG 瓦·秒/公厅 5KGs ×1]79 Fe,COtaSinB 。-1KGs 1K(s 2 10 1kHz 图1.Fe5Co,0Si15B:。(经375℃2小时磁场退火后) 与1J79合金的P/f~f曲线。 2.FesC0,。Si1sB1o与1J7g损耗之比校 ,由图1可以看出，非晶与1J,的P/f~[曲线变化趋势相类似。Bm在1KG,以下P/f~f曲 线呈线性关系，而在较高Bm及频率在1000赫芝以下曲线向下弯曲，在1000赫芝以上呈线性 关系。 在表1中，频率在100~10千赫范围内，非晶的经典涡流损耗在总损耗中所占比例较小， 其数值也较1J,。小得多。这是由于非晶电阻率比1J,g高得多所致。与1J,g相比，非晶的反常 涡流损耗在总损耗中所占比例较大。如在400~1000Hz范围内，Bm=5000高斯时，非晶的 反常涡流损耗所占比例比1J,0大一倍。而在4000~10千赫，Bm=2000高斯下，非晶反常涡 57毫米 ， 本 实验在 千赫 以 下 ， 故 式还 是适用 的 。 把 式中涡流 损耗 部分 邑 ‘ 看 作是 由经典涡 流 损耗 部 份和反常涡流 损耗 部分组 成 。 经 典 涡流 损耗 可 由下 式计 算 ﹄ 了 ，产、 口哆、 兀 一 “ 一 · · 一 ’ 。 瓦 公 斤 用样品的密 度 。 代 入 式后可 改写 为 兀 么 一 一 “ · 一 ‘ 。 瓦 公 斤 式 中 － 样 品 的片厚 ， 厘 米 － 频 率 ， 赫 芝， － 电阻 率 ， 欧姆 厘 米， － 样品密度 ， 公斤 厘 米 “ － 最 大磁感应 强度 ， 高斯 。 这样 ， 由测量得 到的总损 耗 减去按 式分 离出来 的有效交 流磁 滞损耗 月 ， 再减去按 产 式 计算得到的经 典涡 流 损耗 ， 即得 到反常涡 流损耗 。 按上述方 法分 离的 非晶 及 ， 。 合 金在不 同 及 下 的 各种 损 耗的组 分及 其在 总损耗 中所 占百分 比列 于表 中 。 丈 呢 凡 、 匕七二匕匕二二二二‘ 一 一 ， ‘ ” 图 ‘ 仔 匕 主 ， 。 ， 。 ， 。 经 ℃ 小 时磁 场 退 火后 与 合 金 的 曲线 。 。 ， ， ， 。 与 。 摄耗之 比 较 由图 可 以 看 出 ， 非 晶 与 ， 。 的 曲线变 化趋 势相 类似 。 在 以 下 曲 线里线性关系 ， 而在较 高 。 及频 率在 赫芝 以 下 曲线 向 下弯 曲 ， 在 赫 芝 以 上 呈线性 关系 。 在 表 中 ， 倾率在沈 一 千赫 范 围 内 ， 非晶 的经典 涡流 损 耗在 总损 耗中所 占比例较小 ， 其数值也较 。 小得 多 。 这 是 由于 非 晶 电阻 率 比 ， 。 高得 多所 致 。 与 ， 。 相 比 ， 非 晶的反常 涡流 损耗在 总 损 耗 中所 占比例 较 大 。 如 在 一 范 围 内 ， 高斯时 ， 非 晶 的 反常涡流损 耗所 占比 例 比 。 大一 倍 。 而在 一 千赫 ， 。 高 斯下 ， 非 晶反常 涡