第11期 王戬等：两种镍基合金喷焊层的相分布与热疲劳性能 .1279. (b) 13 图7NiB喷焊层基体相(a)与第二相(c)的透射电镜照片以及沿基体相(b)与第2相()[12]方向入射的电子束衍射花样 Fig.7 TEM photographs of substrate phase (a)and needle second phase (c)in a Ni-A spray coating,and electron diffraction patterns along [12] direction of substrate phase (c)and second phase (d) (b) 100m 20m 20m 20 um 图8Ni一A样品喷焊层热疲劳裂纹的sEM照片(a)以及顶部(b)、中部(c)和底部()的放大图 Fig.8 SEM micrographs of a thermal crack in a Ni-A spray welding coating (a)and magnifications of the top area (b),middle area (c).and bot- tom area(d) 如图4(a)所示，Ni一A样品喷焊层可分成I、Ⅱ 层深处扩展，而且在此热疲劳条件下，没有热裂纹穿 两个区域，Ⅱ中的针状第二相细小且分布均匀，尺寸 越结合区进入基体，如图8所示，NiB样品的针状 如图2(c)所示，直径在0.5m,长度在10m左右. 第二相在整个喷焊层内均匀分布，没有过渡区域，因 块状第二相成分与针状第二相近似，尺寸是针状第 此热裂纹一旦在表层产生，则很容易向深处扩展， 二相的几十倍.硬度测定结果表明，区域Ⅱ的硬度 这是NiB喷焊层的热疲劳性能比Ni一A差的主要 高于区域I的硬度.在离喷焊层表层约150m的 原因.硬度实验结果表明NB的硬质相的硬度为 区域Ⅱ，硬度测定值为HV624.3;离喷焊层250m, HV673.0,基体相的硬度为HV406.3.两种喷焊 区域I处，硬度值为HV347.7.作为缓冲区域，热 层横截面显微硬度的分布如图10所示，其中，x为 裂纹在区域I的扩展得以抑制，热裂纹难以向喷焊 0.0mm,即两条曲线的最左端，为喷焊层的表面.图7 Ni－B 喷焊层基体相（a）与第二相（c）的透射电镜照片以及沿基体相（b）与第2相（d） ［1 －12］方向入射的电子束衍射花样 Fig．7 TEM photographs of substrate phase （a） and needle second phase （c） in a N-i A spray coating‚and electron diffraction patterns along ［1 －12］ direction of substrate phase （c） and second phase （d） 图8 Ni－A 样品喷焊层热疲劳裂纹的 SEM 照片（a）以及顶部（b）、中部（c）和底部（d）的放大图 Fig．8 SEM micrographs of a thermal crack in a N-i A spray welding coating （a） and magnifications of the top area （b）‚middle area （c）‚and bot￾tom area （d） 如图4（a）所示‚Ni－A 样品喷焊层可分成Ⅰ、Ⅱ 两个区域‚Ⅱ中的针状第二相细小且分布均匀‚尺寸 如图2（c）所示‚直径在0∙5μm‚长度在10μm 左右． 块状第二相成分与针状第二相近似‚尺寸是针状第 二相的几十倍．硬度测定结果表明‚区域Ⅱ的硬度 高于区域Ⅰ的硬度．在离喷焊层表层约150μm 的 区域Ⅱ‚硬度测定值为 HV624∙3；离喷焊层250μm‚ 区域Ⅰ处‚硬度值为 HV 347∙7．作为缓冲区域‚热 裂纹在区域Ⅰ的扩展得以抑制‚热裂纹难以向喷焊 层深处扩展‚而且在此热疲劳条件下‚没有热裂纹穿 越结合区进入基体．如图8所示‚Ni－B 样品的针状 第二相在整个喷焊层内均匀分布‚没有过渡区域‚因 此热裂纹一旦在表层产生‚则很容易向深处扩展． 这是 Ni－B 喷焊层的热疲劳性能比 Ni－A 差的主要 原因．硬度实验结果表明 Ni－B 的硬质相的硬度为 HV673∙0‚基体相的硬度为 HV 406∙3．两种喷焊 层横截面显微硬度的分布如图10所示．其中‚x 为 0∙0mm‚即两条曲线的最左端‚为喷焊层的表面． 第11期 王 戬等： 两种镍基合金喷焊层的相分布与热疲劳性能 ·1279·