-58 公 路 2013年第9期 表1采用CPT孔压消散资科预测固结系数方法汇总 作者与时间 空穴类型 土类模型 初始超孔压△山： 备注 Soderbere ,1962 国柱形 弹望性 △m/A.=R/r 桩周一维固站，有限差分 w=25 Iniru/r) Torstensson 1975.1977 柱形，球形 弹塑性 。为塑性区半名 无劈应力：有限差分 Randolph和Wroth,l979 柱形 弹塑性 △m,-2Sln(r/r） 桩周一推岗结 aligh和Levadoux,198 几压触探根型 线付 应变路径方法 总应力土根型 Levadoux和Ealigh.1g86 Battaglio等，1981 柱形，球形 弹塑性 经验法，有限差分 Jones和Van Zyl,1981 试验 经验法 测试 t:。和Ca关系 Kavvad的a,1982 孔压触探植型 垂线性 应变路径方法 者效应力一应变镜型 柱形 弹塑性 Am.-23.1n(/r) 等198 孔压触探型 应变路径方 试验资料 Gupta和Davidson,198 孔压触深模 弹单国 修正孔穴扩张理论，部分消脑 各向问性，各向异性 So3res第，1987 孔压触探柜型 季线性 肉聚姿别修正和哀减分析 Whittle .1987 孔压触探模型 毒线性 应变路径方法 有效应力一应变模型 988 孔压触深模型 学线性 有限差分 Elsworth .1990 .1993 点位错 弹望性 利用点位错理论 不采用：测试 Aubeny .1992 孔压触探模型 季线性 应变路径方法 偶合因结：有效应力一应变根型 孔压触探模型 事线性 确定湿尚结士酒散经验法 Burns和Mayne,1995 Au-as.In(rs/r) 球形 弹塑性 超固结士清散不相容 Burns.1997 ,=g'.[1-(OR/2)a] 剪应力榄型：有限差分 不同型号的孔压探头对应不同性质的土层 据土层性质确定探头型号后，探头半径，值也就确 定了。若已知探头维底面积S,半径r,可由公式(5) 确定。 (2)消散时间1的确定 要确定t的值，应首先将实测的孔压消散数据 10001000 “归一化为U,定义为： U-9,-U 图1典型归一化孔压消散曲线 U-U。 (6) 式中：JU及U。分别为相应其时的、起始的 (3)时间因数T*的确定 及静孔隙水压力。以时间t为横坐标，并采用对数 国外学者Houlsby和The对软土的周结进行 坐标形式，以归 一化引压】为坐标作图得到归 了大量研究工作，对软士固结的修正时间因数T 化孔压消散曲线，如图1所示，消散度为50%时 给出了与固结度、过滤器位置等因素相关的取值方 应的消散时间为。 法)，T·取值结果可以通过查表2获得。 C)1994-019 China Academie Joural Electronic Publishing House.All rights reserved.http://www.cnki.ne表１ 采用 ＣＰＴＵ孔压消散资料预测固结系数方法汇总［１］ 作者与时间 空穴类型 土类模型 初始超孔压Δｕｉ 备注 Ｓｏｄｅｒｂｅｒｇ，１９６２ 圆柱形 弹塑性 Δｕ／Δｕｉ＝Ｒ／ｒ 桩周一维固结，有限差分 Ｔｏｒｓｔｅｎｓｓｏｎ，１９７５，１９７７ 圆柱形，球形 弹塑性 Δｕｉ＝２Ｓｕｌｎ（ｒｐ／ｒ） Δｕｉ＝４Ｓｕｌｎ（ｒｐ／ｒ），ｒｐ为塑性区半径 无剪应力，有限差分 Ｒａｎｄｏｌｐｈ和 Ｗｒｏｔｈ，１９７９ 圆柱形 弹塑性 Δｕｉ＝２Ｓｕｌｎ（ｒｐ／ｒ） 桩周一维固结 Ｂａｌｉｇｈ和 Ｌｅｖａｄｏｕｘ，１９８０ Ｌｅｖａｄｏｕｘ和 Ｂａｌｉｇｈ，１９８６ 孔压触探模型 非线性 应变路径方法 总应力土模型 Ｂａｔｔａｇｌｉｏ等，１９８１ 圆柱形，球形 弹塑性 Δｕｉ＝２Ｓｕｌｎ（ｒｐ／ｒ） Δｕｉ＝４Ｓｕｌｎ（ｒｐ／ｒ） 经验法，有限差分 Ｊｏｎｅｓ和 ＶａｎＺｙｌ，１９８１ 试验 经验法 测试 ｔ５０和Ｃｈ关系 Ｋａｖｖａｄａｓ，１９８２ 孔压触探模型 非线性 应变路径方法 有效应力－应变模型 Ｓｅｎｎｅｓｅｔ等，１９８２ 圆柱形 弹塑性 Δｕｉ＝２Ｓｕｌｎ（ｒｐ／ｒ） Ｔｕｍａｙ等，１９８２ 孔压触探模型 线性 应变路径方法 试验资料 Ｇｕｐｔａ和 Ｄａｖｉｄｓｏｎ，１９８６ 孔压触探模型 弹塑性 修正孔穴扩张理论，部分消散 各向同性、各向异性 Ｓｏａｒｅｓ等，１９８７ 孔压触探模型 非线性 肉眼鉴别修正和衰减分析 Ｗｈｉｔｔｌｅ，１９８７ 孔压触探模型 非线性 应变路径方法 有效应力－应变模型 Ｈｏｕｌｓｂｙ和 Ｔｅｈ，１９８８ ； Ｔｅｈ和 Ｈｏｕｌｓｂｙ，１９９１ 孔压触探模型 非线性 应用大应变有限元分析 与应变路径法预测 有限差分 Ｅｌｓｗｏｒｔｈ，１９９０ ，１９９３ 点位错 弹塑性 利用点位错理论 不采用ｕ２测试 Ａｕｂｅｎｙ，１９９２ 孔压触探模型 非线性 应变路径方法 耦合固结；有效应力－应变模型 Ｓｕｌｌｙ和 Ｃａｍｐａｎｅｌｌａ，１９９４ 孔压触探模型 非线性 应用大应变有限元分析与 应变路径法预测 确定超固结土消散经验法 Ｂｕｒｎｓ和 Ｍａｙｎｅ，１９９５ Ｂｕｒｎｓ，１９９７ 球形 弹塑性 Δｕｏｃｔ＝ａＳｕｌｎ（ｒｐ／ｒ） Δｕｓｈｅａｒ＝σ’ｖ０［１ － （ＯＣＲ／２）０．８］ 超固结土消散不相容 剪应力模型；有限差分 不同型号的孔压探头对应不同性质的土层。根 据土层性质确定探头型号后，探头半径ｒ０值也就确 定了。若已知探头锥底面积Ｓ，半径ｒ０可由公式（５） 确定。 ｒ０＝ Ｓ 槡π （５） （２）消散时间ｔ５０的确定。 要确定ｔ５０的值，应首先将实测的孔压消散数据 ｕ归一化为Ｕ。定义为： Ｕ＝Ｕｔ－Ｕ０ Ｕｉ－Ｕ０ （６） 式中：Ｕｔ、Ｕｉ及Ｕ０分 别 为 相 应 某 时 的、起 始 的 及静孔隙水压力。以时间ｔ为横坐标，并采用对数 坐标形式，以归一化孔压Ｕ 为纵坐标作图得到归一 化孔压消散曲 线，如 图１所 示，消 散 度 为５０％时 对 应的消散时间为ｔ５０。 图１ 典型归一化孔压消散曲线 （３）时间因数Ｔ＊ ５０的确定。 国外学者 Ｈｏｕｌｓｂｙ和 Ｔｈｅ对 软 土 的 固 结 进 行 了大量研究工 作，对软土固结的修正时间因数 Ｔ＊ 给出了与固结度、过滤器位置等因素相关的取值方 法［９］，Ｔ＊ 取值结果可以通过查表２获得。 — ８５ — 公 路 ２０１３年 第９期