有屈服。由于这时斜裂缝宽度已很大，混凝土在逐步退出工作，故构件的抵抗扭矩开始逐步 下降，最后在构件的另一长边出现了压区塑性铰线或出现两个裂缝间混凝士被压碎的现象时 构件破坏 图53扭转裂缝分布图 综上所述，钢筋混凝士构件抗扭性能的两个重要衡量指标是：(1)构件的开裂扭矩：(2) 构件的破坏扭矩。 5.1.1矩形截面纯扭构件的开裂扭矩 钢筋混凝土受扭构件开裂前钢筋中的应力很小，钢筋对开裂扭矩的影响不大，因此，可 以忽路钢筋对开裂扭矩的影响，将构件作为纯混疑土受扭构件来处理开裂扭矩的问题。 图5钜形雄面纯知构件 图54为矩形截面的纯扭构件。在扭矩作用下，由材料力学可知，匀质弹性材料的矩形 截面构件截面的剪应力分布如图5-5)，截面长边中点的剪应力最大。根据力的平衡可知主 拉应力0，。=T,主拉应力的方向与构件轴线成0=45°角。当主拉应力o超过混凝土的 抗拉强度∫时，混凝土将在垂直于主拉应力的方向开裂，在纯扭作用下，构件裂缝总是沿 与构件纵轴成0=45°方向发展且开裂扭矩即为主拉应力p=t=∫，时的扭矩。因为混凝 土不是理想的弹性材料，故按上述计算图式来计算混凝士构件的开裂扭矩是偏低的。 假设为理想塑性材料的矩形截面构件，截面上某一点应力达到材料的屈服强度时，只意 味若局部材料开始进入塑性状态，此时构件仍能珠续承担荷载。直到截面上的应力全部达到 材料的屈服强度时，构件才能达到其极限承载能力，此时，截面上剪应力的分布如图5-5b): 现按图5b)所示理想塑性材料的剪应力分布求其抵抗扭矩。假定钢筋 牛矩开 截面进入全塑性状态时，出现与截面各边成45”的剪应力界限分布区，形成的剪应力达到 极限值t，t=t=∫a,剪力流对截面的扭矩中心取矩，由平衡条件可得到 T-2-创+42-创 -（6h-6r=形 (5-1) 525-2 有屈服。由于这时斜裂缝宽度已很大，混凝土在逐步退出工作，故构件的抵抗扭矩开始逐步 下降，最后在构件的另一长边出现了压区塑性铰线或出现两个裂缝间混凝土被压碎的现象时 构件破坏。 裂缝 图 5-3 扭转裂缝分布图 综上所述，钢筋混凝土构件抗扭性能的两个重要衡量指标是：（1）构件的开裂扭矩；（2） 构件的破坏扭矩。 5.1.1 矩形截面纯扭构件的开裂扭矩 钢筋混凝土受扭构件开裂前钢筋中的应力很小，钢筋对开裂扭矩的影响不大，因此，可 以忽略钢筋对开裂扭矩的影响，将构件作为纯混凝土受扭构件来处理开裂扭矩的问题。  图 5-4 矩形截面纯扭构件 图 5-4 为矩形截面的纯扭构件。在扭矩作用下，由材料力学可知，匀质弹性材料的矩形 截面构件截面的剪应力分布如图 5-5a)，截面长边中点的剪应力最大。根据力的平衡可知主 拉应力   t p = ，主拉应力的方向与构件轴线成  = 45°角。当主拉应力  tp 超过混凝土的 抗拉强度 t f 时，混凝土将在垂直于主拉应力的方向开裂，在纯扭作用下，构件裂缝总是沿 与构件纵轴成  = 45°方向发展且开裂扭矩即为主拉应力   t p = = t f 时的扭矩。因为混凝 土不是理想的弹性材料，故按上述计算图式来计算混凝土构件的开裂扭矩是偏低的。 假设为理想塑性材料的矩形截面构件，截面上某一点应力达到材料的屈服强度时，只意 味着局部材料开始进入塑性状态，此时构件仍能继续承担荷载。直到截面上的应力全部达到 材料的屈服强度时，构件才能达到其极限承载能力，此时，截面上剪应力的分布如图 5-5b)。 现按图 5-5b)所示理想塑性材料的剪应力分布求其抵抗扭矩。假定钢筋混凝土构件矩形 截面进入全塑性状态时，出现与截面各边成 45°的剪应力界限分布区，形成的剪应力达到 极限值 max  ， td = = f max   ，剪力流对截面的扭矩中心取矩，由平衡条件可得到 ( ) ( ) max 1 2 1 2 4 2 2 4 2 2 2 3 2 2 3 2 2 b b b b b b b b T h b h b      =   −  +    +    + −         ( ) 2 max max 3 6 t b = − = h b W   （5-1）