第2期 周吉祥等：竖向加劲式钢板剪力墙的抗剪性能 261· 当名义轴压比u≤0.3时，Py2≥0.914Py1,P2≥时，Py2≥0.865Py1,可初步建议按照T≤0.8f来验 0.960P,2≥0.517h1: 算在名义轴压比u≤0.4时的两边连接竖向加劲式 当名义轴压比u≤0.4时，Py2≥0.865Py1,P2≥ 钢板剪力墙剪切弹性验算，其中人，为钢材的抗剪 0.923Pu1,42≥0.48541； 强度设计值. 当名义轴压比u≤0.45时，Py2≥0.827Py1,P2≥4构件破坏顺序及受力机制分析 0.881Pu1,42≥0.253μ1： 为了研究两边连接竖向加劲式钢板剪力墙各 当名义轴压比u≤0.5时，P2≥0.806Py1,P2≥ 类构件在仅承受水平荷载作用下的破坏顺序及破坏 0.866Pu1,42≥0.1901. 情况，对一个典型的单层带边框两边连接竖向加劲 结合图3和表3的分析结果可以初步考虑控 式钢板剪力墙模型向右进行静力推覆分析.主要构 制两边竖加劲钢板墙的最大名义轴压比为u=04. 件型号尺寸：钢板墙厚20mm,框架柱采用方钢管 此时两边竖加劲钢板墙的屈服荷载、极限荷载和 400mm×400mm×12mm,框架梁采用H型钢HN 延性的降低情况还未发展到较严重的程度.两边连 396mm×199mm×7mm×11mm,钢板侧边加劲肋 接竖向加劲式钢板剪力墙的抗剪承载力验算若参照 采用方钢管100mm×100mm×10ml,钢板中部 《高层民用钢结构技术规程》附录四第2条的要 采用槽钢加劲肋100mm×48mm×5.3nm×8.5mm. 求，抗震设防时满足T≤0.9大此项验算要求没有 两边连接竖向加劲式钢板剪力墙各阶段的屈服区域 考虑竖向荷载的影响1叫.由于在名义轴压比u≤0.4 随层间位移角0的发展情况见图4. (e) (d) (e) () 图4 von Mises应力随层间侧移角9变化.(a)9=1/1238rad;(b)6=1/757rad:(c)0=1/619rad;(d)0=1/260rad;(e)0=1/125 rad;(f)0=1/56 rad Fig.4 Changes in von Mises stress with story drift angle.0:(a)0=1/1238 rad;(b)0=1/757 rad:(c)0=1/619 rad;(d)0=1/260 rad;(e0=1/125rad(f)0=1/56rad 在0=1/1238rad时，如图4(a),在钢板墙受力 板墙侧边位置屈服区域发展扩大. 初期，钢板墙底边角部及梁腹板中位于钢板墙侧边 在0=1/619rad时，如图4(c),钢板墙中的屈 上部的位置首先出现极小的屈服区域，这是应力集 服区域由中心及底边两个角部逐渐发展至大部分的 中引起的 板中区域，梁中屈服区域进一步发展变大， 在0=1/757rad时，如图4(b),随着层间侧移 在0=1/260rad时，如图4(d),钢板墙中的屈 角的变大，位于钢板墙中部很小的一部分区域开始 服区域已经在板中大部分区域形成，钢板墙顶边角 出现屈服，同时钢板墙底边角部及梁腹板中位于钢 部出现屈服区.梁中屈服区域进一步发展变大，仍