式中o。=31,可见屈服强度σ，与d士符合线性关系。将此关系绘图，表示图9上（为了比 较，该图还附有LeBon1O]的数据)。A、B钢控制轧制后空冷或B钢水冷的各点全都落在 一条直线上。但是其强化机制并不完全相同。 轧后再经正火处理的A11及B5符合Le Bon所做的C-Mn钢的晶粒尺寸d与o,的关 系（图9），可以认为C-M-Nb钢正火处理时，加热时Nb(C,N)基本未溶于奥氏体中，其 )一A钢轧后空冷 A钢1210℃加热 64 X一一B钢轧后空冷 B钢1160℃加热 B11 4一一A钢轧后水冷 60 ▲一B钢轧后水冷 ⑧C A4B1 B. 56f ●一Lebon〔10) B 口—一B钢轧后水冷时效 B 52 48卜 xB, A 44 A XB, 40 C-Mn-Ni(10)B: Q 36 B。 32 C-Mn(10) 28L 6 7 161718 .d mm 图9屈服强度cy与铁素体平均晶粒直径d±的关系 强化因子与C-Mm钢相同，为o,=o,+△o,+1.5± 其中o:为晶格阻力，△o,为由于固溶元素(Mn、Si、P、N)所造成的强化。 控制轧制后空冷的各点A10、A8、A5、B1、B3、B7所组成的直线也都与Le Bon10]所 做C-Mn-Nb钢的数据相符（图9），控制轧制后空冷其o,比C-Mn钢要高，其强化因子应为： 0,=01+△，+△0。+1.5a± '其中△σP为Nb(C,N)的第二相质点所造成的沉淀强化，根据图9可得到相同铁素体晶粒 尺寸，含Nb钢控制轧制后空冷的沉淀强化作用△op为~9kg/mm2。 控制轧制后水怜的组织中，除有更细小的铁素体外，尚有M/A小岛及粒状贝氏体， 因此，此时的σ，应由下式决定之： 0,=01+△o,+△oM+△oB+125:-± 式中△oM、△o分别为M/A岛中马氏体组织和粒状贝氏体对a,的贡献，估计也可能有位 错引起的少量强化效果。根据实验数据及Le Bon C-Mn钢延长线的强度差别，可以得到 (△oM+△o)及位错强化约为8k名/mm2(图9)，这与轧后空冷的沉淀强化△op的数值基 本相当。可见B炉钢控制轧制后再加快冷却，比空冷的强度平均高约10kg/mm2,其主要原 因是由于铁素体晶粒细化所提供的。B炉钢控制轧制后快冷的屈服强度平均为56kg/mm2。 55式 中 。 ， 可见屈服强度。 ，与 一 令符 合线性关系 。 将此关系绘图 ， 表示 图 上 为 了比 较 ， 该 图还 附有 〔 〕 的数据 。 、 钢 控制 轧制 后 空 冷或 钢水冷的各 点全都 落在 一 条直线上 。 但是其强化机制并不完全相 同 。 轧后再经正 火处理的 及 符合 。 。 所做的 一 钢 的晶粒尺寸 一 十与。 的 关 系 图 ， 可 以 认为 一 一 钢正 火处理 时 ， 加热时 ， 基 本未溶于奥氏体中 ， 其 一 人 钢轧后 空冷 钢 ℃加热 心 电 ‘卜 自翻 甘 ，卜口吸︸ ﹄勺自︸月 巴、 工八日仙 代 、 篇娜杯 内」， 舟 卜 幼 性 一 圣 一 圣 图 屈服强度盯与铁素体平均 晶粒直径 的关系 强化 因子 与 一 钢 相 同 ， 为 ， 、 △ 一 十 其中 为 晶格阻力 ， △氏为 由于 固溶元素 、 、 、 所造成 的强 化 。 控制 轧制 后 空冷的各 点 、 、 、 、 、 所组成 的直 线也都与 所 做 一 一 钢的数据相符 图 ， 控制轧制后 空冷其 ，比 一 钢要 高 ， 其强化 因子应 为 ， 二 △ ， △。 ， 。 一 十 其 中△ 为 ， 的第二相质点所造成 的沉淀强化 ， 根据 图 可 得 到相 同铁素 体 晶 粒 尺寸 ， 含 钢 控制 轧制后 空冷 的沉淀 强化作用△ 为 。 控制 轧制 后 水 冷的组织 中 ， 除有更细小的铁素体 外 ， 尚有 小岛及粒状 贝 氏 体 ， 因此 ， 此 时 的几应 由下 式决定之 ， ， △ △ △ 。 ， 一 十 式 中△ 、 △ 分 别 为 岛 中马 氏体组织 和粒状 贝 氏体对 ， 的贡献 ， 估计 也可能有 位 错引起 的少 量 强 化效果 。 根据实验数据及 一 钢延 长线的强度差 别 ， 可 以 得到 △ 十 △ 及 位 错 强 化约 为 图 ， 这与轧 后 空冷的沉淀 强 化△ ，的数值基 本相当 。 可见 炉钢 控制 轧制后 再加快冷却 ， 比空 冷 的强度平均高 约 ， 其主要原 因是 由于铁素体晶粒细化所提供 的 。 炉钢控制轧制后快冷的屈 服强度平均 为